Исследование и совершенствование технологии и оборудования подготовки катанки к волочению в поточных лининях производства стальной проволоки

• Автор: Виноградов, Алексей Иванович
• Шифр специальности: 05.04.04
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1999
• Место защиты: Череповец
• Количество страниц: 149 с.

Оглавление
Введение
1. Современное состояние теории и технологии подготовки катанки к волочению
1.1. Анализ существующих методов очистки катанки от окалины
1.2. Традиционные подсмазочные покрытия и способы их нанесения
1.3. Современное состояние совмещенной технологии очистки и
волочения проволоки
1.4. Обзор известных математических моделей процесса абразивнопорошковой очистки
1.5. Анализ математических моделей состояния сыпучей среды в
камерах АПО первого поколения
Выводы по главе
2. Теоретический анализ процесса АПО цилиндрического проката и его технические приложения
2.1. Решение задач о состоянии сыпучей среды на основе методов
теории пластичности
2.1.1. Решение плоской задачи о движении сыпучего материала в клиновой камере
2.1.2. Решение задачи о движении сыпучего материала в конической камере
2.2. Расчет напряжений и скоростей при движении цилиндрического
проката через коническую камеру, заполненную сыпучим абразивным материалом
2.2.1. Постановка и решение задачи-аналога в теории пластичности
2.2.2. Решение задачи о течении сыпучего материала, увлекаемого движением прутка через коническую камеру АПО
2.3. Исследование процесса АПО с помощью разработанной
математической модели

2.4. Постановка задачи объемного трения сыпучей среды в камере с
осевой симметрией
2.5. Экспериментальная проверка математической модели процесса
абразивно-порошковой очистки цилиндрического проката от окалины
2.6. Прикладные результаты анализа математической модели
2.6.1.Разработка камеры с переменной конусностью
2.6.2.Уточнение требований к абразивным порошкам
2.6.3.Разработка конструкции дозатора свежего абразивного порошка
2.6.4.Разработка конструкции дозатора порошка-пластификатора
Выводы по главе
3. Разработка технологии и устройства для нанесения подсмазочного покрытия в едином технологическом потоке с механической очисткой и волочением проволоки
3.1. Роль подсмазочного слоя на поверхности металла
3.2. Теоретические основы новой технологии создания подсмазочного слоя
3.2.1.Адсорбционная теория адгезии
3.2.2.Механическая теория адгезии
3.2.3.Электронная теория адгезии
3.2.4.Химическая теория адгезии
3.2.5.Подготовка поверхности субстрата
3.3.Выбор способа нанесения и вещества для подсмазочного покрытия
3.4.Расчет удельных затрат материала подсмазочного покрытия
3.5.Устройства для нанесения подсмазочного покрытия в потоке с механической очисткой и волочением
Выводы по главе
4. Исследования параметров совмещенной технологии
4.1.Исследования коэффициентов внешнего и внутреннего трения
абразивного порошка
4.2.Исследования количества канифоли на поверхности заготовки в
лабораторных условиях
4.3.Определение количества канифоли на поверхности катанки в
промышленных условиях
Выводы по главе
5.Реализация и исследование эффективности новых технических решений
5.1. Исследование влияния новой конструкции установки АЛО на
показатели шероховатости катанки и проволоки
5.2. Исследование эффективности оборудования и технологии для
нанесения подсмазочного покрытия
5.2.1.Исследования эффективности подсмазочного покрытия по обрывности проволоки
5.2.2.Сравнительные исследования микрогеометрии образцов проволоки с нанесением подсмазочного слоя
5.3. Реализация новых технических решений и перспективы
дальнейшего развития совмещенной линии
Выводы по главе
Заключение
Литература

Следовательно, общее решение уравнения (2.13):
<тг =ил+а‘ =СгА +к р.
Постоянную интегрирования С легко найти из граничного условия при г = а: ог = 0, откуда:
Это выражение позволяет определить внешнее давление р, необходимое для обеспечения движения сыпучей среды через клиновую камеру при г = Ы:
где X - Я/а -параметр, аналогичный коэффициенту обжатия при пластической деформации (прессовании) материала через клиновую камеру. Для сыпучей среды этот параметр назовем «коэффициентом поперечного сужения».
Подставив в (2.12) окончательное выражение для аг (2.15), получим:
Таким образом, выражения (2.15), (2.16) и (2.17) дают окончательное решение задачи напряженного состояния сыпучей среды в клиновой камере при отсутствии внешнего трения.
Задав в качестве примера Х = 2, р - 30° А - 2, получим необходимое внешнее давление р = |егг|
Для идеально-пластической среды (р=0) из уравнения (2.13) следует:
С = -ксХ%р-а А.
Следовательно, окончательное выражение для иг имеет вид
(2.15)
(2.16)
(2.17)
иг = С-2кпг; С-+2кпа аг =2£1п—;
(2.18)

р = 2кпХ, и при Л = 2 р = ,4к.