Повышение эффективности чистового точения на основе выбора рациональной конструкции сменных многогранных пластин при прогнозировании процесса дробления стружки.

• Автор: Хайкевич, Юрий Адольфович
• Шифр специальности: 05.03.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2009
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 183 с. : ил.

ОГЛАВЛЕНИЕ
ОБОЗНАЧЕНИЯ И СОКРАЩЕНИЯ
ВВЕДЕНИЕ
1. АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ ПОДХОДОВ К ОБЕСПЕЧЕНИЮ
РАЦИОНАЛЬНОГО ПРОЦЕССА СТРУЖКООБРАЗОВАНИЯ ПРИ
ТОЧЕНИИ
1Л. Современное состояние проблемы обеспечения дробления стружки
1.2. Типы и формы стружки, образующейся при точении. Понятие благоприятной формы стружки
1.3. Анализ существующих теорий и экспериментальных исследований процесса завивания стружки
1.4. Анализ существующих методов дробления
стружки
2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА
СТРУЖКОДРОБЛЕНИЯ ПРИ ТОЧЕНИИ
2.1. Методика экспериментальных исследований стружкообразования при чистовом точении
2.2. Процесс разрушения стружки в форме винтовой спирали
2.3. Процесс дробления стружки в форме «плоской винтовой» спирали
2.4. Процесс разрушения стружки в форме «цилиндрической» спирали

2.5. Процесе разрушения стружки в форме плоской спирали
2.6. Устойчивый и нестабильный процессы дробления сливной стружки
Выводы
3. УПРАВЛЕНИЕ ФОРМОЙ СЛИВНОЙ СТРУЖКИ ПРИ ЧИСТОВОМ ТОЧЕНИИ
3.1 Определение скорости движения точки поперечного сечения срезаемого припуска
3.2 Определение скорости движения точки поперечного сечения стружки
3.3. Методика управления формой стружки
Выводы
4. ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ДРОБЛЕНИЯ СЛИВНОЙ СТРУЖКИ И РАЦИОНАЛЬНАЯ ФОРМА ПЕРЕДНЕЙ ПОВЕРХНОСТИ РЕЖУЩЕЙ ПЛАСТИНЫ
4.1. Характеристики процесса дробления сливной стружки
4.2. Критерии дробления стружки и обоснование необходимых и достаточных условий ее дробления
4.3. Экспериментальная проверка методики прогнозирования
дробления стружки
4.4. Анализ функционального назначения участков передней
поверхности СМП
4.5. Экспериментальное исследование влияния высоты выступа на
радиус витка
Выводы

ЗАКЛЮЧЕНИЕ. ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ
Список используемых источников
Приложение

где — - остаточная кривизна стружки, — - кривизна стружки,
п 1 о

возникающая при ее нагружении, изменение кривизны при разгрузке.
?раз
На основании теоремы о разгрузке 1 М
раз
где М - изгибающий момент внутренних нормальных напряжений вдоль оси стружки; Е - модуль упругости материала стружки; J — момент инерции поперечного сечения стружки относительно нейтральной поверхности:
']=аЛ'Ь

Приравнивая значение 1/7?0 к нулю, из формулы (1.1) получим следующую модель:
г„= Е ’Щ , (1.2)
12-Мп
где Е - коэффициент пропорциональности между деформацией изгиба стружки и моментом внутренних упругих напряжений Мп; а - толщина стружки.
При всей своей оригинальности данная модель не согласуется с рядом экспериментально установленных фактов. Из выражения (1.2) следует, что величина гп пропорциональна толщине срезаемого слоя, возведенной в третью степень. В этом случае при увеличении подачи от 0,1 до 0,5 мм/об радиус кривизны стружки должен увеличиться в 27 раз, в то время как по экспериментальным данным он увеличивается приблизительно в 3 раза. С позиции модели трудно объяснить, почему коэффициент пропорциональности между напряжениями и деформациями при завивании стружки в процессе резания на 2 - 3 порядка ниже модуля упругости обрабатываемых сталей. Не отрицая влияния упругого последействия стружки на ее форму, нельзя согласиться с тем, что фактор разгрузки