Повышение эксплуатационных характеристик шлифовальных кругов на бакелитовой связке путем использования классифицированного по форме зерна

• Автор: Цехин, Андрей Александрович
• Шифр специальности: 05.03.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2001
• Место защиты: Кемерово
• Количество страниц: 176 с. : ил

ОГЛАВЛЕНИЕ
Введение
Глава. 1. Обзор состояния проблемы по теме диссертации
1.1. Анализ состояния вопроса по оценке параметров
рабочего слоя шлифовального инструмента
1.2. Анализ состояния вопроса по оценке параметров
шлифовального зерна
1.2.1. Зернистость, форма, геометрия и рельеф поверхности
свободного зерна
1.2.2. Прочность и износ зерен электрокорунда
1.3. Анализ состояния вопроса по проблеме прочности
шлифовальных кругов
Глава 2. Математическое моделирование механизма износа
рабочего слоя шлифовального инструмента
2.1. Выбор метода математического моделирования
2.2. Моделирование процесса образования и развития
трещин по границам системы «зерно-связка» абразивного инструмента
2.3. Анализ результатов моделирования процесса образо-
вания и развития микротрещин по границам «зерно-связка» абразивного инструмента
2.4. Анализ результатов моделирования процесса образо-
вания и развития макротрещин в структуре «зерно-связка-поры» абразивного инструмента
Глава 3 Определение влияния формы абразивного зерна 13А
на режущую способность, силовые и энергетические показатели процесса шлифования
3.1. Методика классифицирования зерна нормального
электрокорунда 13 А по форме.Технология изготовле-

ния опытной партии шлифовальных кругов
3.2. Выбор материалов и оборудования для исследования экспериментальных кругов
3.3. Взаимосвязь режущей способности шлифовальных кругов ПП 100X20X20 с режимами износа рабочего слоя инструмента
3.4. Влияние формы абразивного зерна 13А80, 13А63, 13А50 и 13А40 на режущую способность шлифовальных кругов ПП100x20x20
3.5. Влияние формы абразивного зерна 13А32 и 13А16 на режущую способность кругов ПП 100Х 20Х
3.6. Зависимость режущей способности кругов ПП
100Х 20Х 20 от режимных параметров шлифования
3.7. Влияние формы абразивного зерна 13А80, 13А63,
13А50, 13А40, 13А32, 13А16 на мощность шлифования и тангенциальную силу резания
3.8. Влияние формы абразивного зерна 13А80,13А63,
13А50, 13А40 на интенсивность съема металла
Глава 4. Определение влияния формы абразивного зерна 13 А
на износ экспериментальных шлифовальных кругов
4.1. Методика определения износа экспериментальных шлифовальных кругов
4.2. Влияние формы абразивного зерна 13А80, 13А63,
13А50, 13А40 на износ шлифовальных кругов 1111 100X20X20
4.3. Влияние формы абразивного зерна 13А32, 13А16 на износ шлифовальных кругов ПП 100Х 20Х
4.4. Зависимости износа экспериментальных кругов ПП 100Х 20Х 20 от режимных параметров процесса плос-

кого шлифования
4.5. Результаты испытания шлифовальных кругов в производственных условиях
Заключение
Библиографический список
Приложения

2. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ МЕХАНИЗМА ИЗНОСА РАБОЧЕГО СЛОЯ ШЛИФОВАЛЬНОГО ИНСТРУМЕНТ А
2.1. ВЫБОР МЕТОДА МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ
Для решения поставленных в главе I задач необходимо выбрать метод математического моделирования процесса трещинообразования по границам «зерно-связка» абразивного инструмента. Подобные математические модели принадлежат к классу так называемых краевых задач, характерной особенностью которых является наличие определенной области, ограниченной в случае ее двумерности контурной границей. В частности, для рассматриваемого случая данная область представляет собой плоскость поперечного сечения абразивного зерна, а граница - контурную линию зерна.
Для решения поставленных задач были использованы уравнения плоской математической теории упругости.
Уравнение равновесия при плоском напряженном состоянии имеет
Нормальные оп и касательные а8 напряжения могут быть найдены из выражений:
вид:

дфуу + дагу ф дх ду
(2.1)
ап = (7хх сое2 а + 2ахг вт а соб а + ап эт2 а о.. = (ахх - агг )втасоэа - а(сое2 а - эт2 а),
(2.2)
где а - угол наклона нормальной оси п к оси х. Компоненты деформаций определяются из выражений:
где их, иу - компоненты смещения.