Нелинейная механика процессов деформирования, повреждаемости и разрушения изделий из армированных пластиков

• Автор: Аношкин, Александр Николаевич
• Шифр специальности: 01.02.04
• Научная степень: Докторская
• Год защиты: 1999
• Место защиты: Пермь
• Количество страниц: 358 с. : ил.

Огр.
ВВБЩЕНИЕ
1. СТРУКТУРНО-ФЕНОМЕНОЛОГИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ОДНОНАПРАВЛЕННОГО ВОЛОКНИСТОГО КОМПОЗИТА
1.1. Модель кусочно-однородной среды для однонаправленного волокнистого композита
1.2. Краевые задачи механики деформирования и разрушения однонаправленных волокнистых композитов
1.3. Нелинейные определяющие соотношения анизотропных
сред
1.4. Модели разрушения анизотропных сред по совокупности критериев
1.5. Принцип локальности и метод локального приближения
2. КРАЕВЫЕ ЗАДАЧИ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ И ВЯЗКОУПРУГОСТИ ОДНОНАПРАВЛЕННО АРМИРОВАННЫХ ПЛАСТИКОВ
2.1. Моделирование деформационных, прочностных и реологических свойств эпоксидных связующих
2.2. Эффективные упругие характеристики, статистические параметры и коэффициенты концентрации полей микронапряжений армированных пластиков
2.3. Эффективные вязкоупругие характеристики армированных пластиков
3. НЕУПРУГОЕ ДЕФОРМИРОВАНИЕ И РАЗРУШЕНИЕ ОДНОНАПРАВЛЕННО АРМИРОВАННЫХ ПЛАСТИКОВ
3.I. Неупругое деформирование армированных пластиков
при трансверсальных нагрузках

3.2. Особенности структурного разрушения армированных пластиков при комбинированных трансверсальных нагрузках
3.3. Неупругое деформирование и разрушение армированных пластиков при продольном сдвиге
3.4. Влияние продольного нагружения и сдвига на нелинейное деформирование и прочность армированных пластиков при трансверсальном нагружении
4. НЕЛИНЕЙНАЯ МЕХАНИКА ПРОЦЕССОВ НЕУПРУГОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ, ПОВРЕВДАЕМОСТИ И РАЗРУШЕНИЯ МНОГОСЛОЙНЫХ КОМПОЗИТНЫХ ФЛАНЦЕВ КОРШСНЫХ ДЕТАЛЕЙ АВИАДВИГАТЕЛЕЙ
4.1. Композитные корпусные детали обшивки авиадвигателя ПС-90А
4.2. Математическая постановка задачи расчета напряженно-деформированного состояния, оценки несущей способности и ресурса композитных фланцев
4.3. Анализ напряженно-деформированного состояния и оценка статической прочности композитных фланцев
4.4. Оценка ресурса работы композитных фланцев с учетом процессов накопления повреждений в слоях
5. АНАЛИЗ ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ МЕТАЛЛОПЛАСТИКОВЫХ РАСТРУБОВ СОПЛОВЫХ БЛОКОВ РАКЕТНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
НА ТВЕРДОМ ТОПЛИВЕ
5.1. Основные конструктивные схемы и технология изготовления раструбов сопловых блоков ракетных двигателей на твердом топливе

5.2. Постановка задачи расчета нестационарных полей температур, напряжений и деформаций металлопластиковых раструбов сопловых блоков ракетных двигателей на твердом топливе
5.3. Прогнозирование работоспособности и оценка толщины остаточного слоя теплозащитного покрытия раструба соплового блока маршевого ракетного двигателя
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
ПРИЛОЖЕНИЕ

Для случая плоской деформации, рассматриваемого в настоя-ТСЗ) -т(^)
щей работе, = = 0 ,а при составлении инвариантов тензора напряжений можно ограничиться комбинациями только трех независимых компонент <о<< , £1г , &12. • Поэтому связь между
инвариантами можно записать в виде
Тс,'-Т0)/Тсч' -тСг) та> та> п ж
,1«) , Ов,1е), (1’35)
-(О 70Ут°) 1Сг) тСг) X-1) х--г°)
1в = 1«(1ь , 1«.), 1в=|6 (14. (1.36)
Исследуя напряженно-деформированное состояние ортотропной среды в системе координат, совпадающей с главными осями ортотро-пии, квазилинейные определяющие отношения имеют вид
—• <о,(4 ^11, + <ог2. «^2Л 33 1 --
(1.37)

Х.Л (1.38)
где каждая из величин <0^ или является функцией
шести инвариантов тензора деформаций <о^. 1.У
!<*) у*н
Х?Л’ х ^ (1-39)
или напряжений ^ <ЦС1? ,X? , X? ,!*>, Х^Д? )
_о) . тсг)_ . ^С>) ТЛ)
Хй = <2>Ц , -1б ^2-г , X £ = <У} , Хё = <о<г ; Хё-<о^ , 1б ’«г*. (1.40) Инварианты тензоров напряжений и деформаций X е и 1 £