Бетоны на основе магнезиальных вяжущих для устройства полов промзданий

• Автор: Смирнов, Владимир Александрович
• Шифр специальности: 05.23.05
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2005
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 225 с. : ил.

Оглавление
Введение.

1. Состояние вопроса и задачи исследований.

1.1. Создание и опыт применения магнезиальных вяжущих и

бетонов на их основе.

1.2. Технология изготовления магнезиальных вяжущих.

1.2.1. Сырьевая база.

1.2.2. Обжиг сырья.

1.2.3. Помол каустического доломита магнезита

1.3 Магнезиальные бетоны

1.3.1. Заполнители.

1.3.2. Затворители.
1.3.3. Физикохимические аспекты твердения магнезиальных вяжущих.
1.3.4. Технология и свойства.
1.3.5. Особенности технологии приготовления магнезиальных бетонов и устройства полов из них
1.3.6. Области применения и нормативнотехническая
1.4. Задачи исследований.
2 Характеристики используемых материалов и методики проведения экспериментальных исследований
2.1. Характеристика используемых материалов
2.2. Физикохимические исследования сырьевых материалов.
2.3. Методики проведения экспериментальных исследований
3. Исследование параметров обжига доломита для получения магнезиальнодоломитового вяжущего.
Выводы по главе 3
4. Исследование особенностей структурообразования и тверде

иин цементных систем на основе каустического доломита.
4.1. Выбор оптимальной плотности и расхода затворителя для приготовления магнезиальных бетонов.
4.2. Исследование влияния дисперсности каустического доломита на его вяжущие свойства
4.3. Физикомеханические свойства бетонов на каустическом доломите
4.4. Фазовые равновесия и синтез прочности бетонов на
модифицированном каустическом доломите
Выводы по главе 4.
5. Строительнотехнические свойства тяжелых бетонов на основе модифицированного каустического доломита.
Выводы по главе 5.
6. Новые бетоны и сухие смеси на основе каустического доломита
6.1. Исследование возможности использования промышленных отходов при изготовлении экологически чистых бетонов на
основе магнезиальнодоломитового вяжущего.
6.2. Исследование возможности и целесообразности применения каустического доломита для изготовления ячеистых бетонов поробетонов.
6.3. Исследование возможности изготовления и использования сухих смесей на основе каустического доломита.
Выводы по главе 6.
7. Устройство магнезиальнодоломитовых полов
7.1. Разработка технических требований к полам промзданий из бетона на каустическом доломите
7.2. Технология устройства полов промзданий из бетонов на основе магнезиальнодоломитового вяжущего.
Выводы по главе 7.
8. Экономический расчет эффективности применения бетонов
на каустическом доломите для устройства полов промзданий
Общие выводы
Список литературы
Приложения

Введение,
Актуальность


При однородной крупности кусков повышается равномерность обжига. Значительно лучшие результаты, как в смысле равномерности обжига, полноты выхода обожженного продукта, так и в отношении возможного использования мелочи, дает вращающаяся печь []. Для обжига некоторых пород требуется применять более высокие температуры, что, в свою очередь, может вызвать и повышенное содержание извести в каустическом доломите [-]. В работах болгарских [] и литовских [] авторов установлено, что для получения цемента Сореля содержание MgO в продукте полуобжига доломита должно быть не менее %. Рамачандран, Кейкер и Раи [] исследовали хлормагнезиальный цемент, полученный из обожженного доломита, и установили, что прочность при сжатии этого вяжущего зависит от режима обжига сырья. При этом содержание СаО не должно быть более 2,5%. В таблице 1. Таблица 1. Источник получения МцО и режим обжига Предел прочности при сжатии, кг/см'', в возрасте, сут. С, 1 час. Прочность на сжатие цементного камня из цемента Сореля, модифицированного таким образом, составляет 0 кг/см2, в то время как тот же цемент без добавки 1^$ дает возможность получить прочность цементного камня всего 0 кг/см2. На примере ряда литовских [] и американских [] доломитов показано, что эндотермы на кривых ДТА, характеризующие области термического разложения карбонатов магния и кальция, меняют свое положение в зависимости от месторождения. ДТА образцов цемента Сореля, изготовленных из различных каустических доломитов, показал, что содержание так называемой фазы-3, ЗMg(0II)2•MgCl2•8IІ, придающей, как утверждают авторы [], наибольшую механическую прочность цементу, максимально в том цементе, который получен с участием микрокристаллического доломита. Авторы работ [,,] установили, что обжиг магнезита даже при низкой температуре 0°С, но в течение продолжительного времени, несмотря на более высокое содержание М§0 в каустическом магнезите вследствие более полного обжига, дает более низкую механическую прочность. При дополнительном обжиге в течение 3, 4 и 6 часов при 0°С нормально обожженного каустического доломита получается снижение механической прочности. С увеличением продолжительности обжига доломита, так же как и в случае магнезита, получающаяся окись магния частично превращается в периклаз, не обладающий вяжущими свойствами. При этом, несмотря на фактическое повышение содержания окиси магния вследствие большей полноты обжига, вяжущие свойства получаемого цемента снижаются. С) в возможно более короткий срок, чтобы избежать образование частиц окиси магния, потерявших вяжущие свойства. Помол каустического доломита (магнезита). После обжига каустический магнезит и каустический доломит нуждаются в дроблении и помоле [3]. При разработке технологии производства магнезиального цемента из доломита изварского месторождения большое внимание было уделено исследованию влияния тонкости помола полуобожженного доломита на технические параметры цемента []. В соответствии с общесоюзным стандартом начала -х годов порошок полуобожженного доломита должен иметь тонкость помола, обеспечивающую проход через сито с отв. Выяснение роли тонкости помола при производстве цемента Сореля [] осуществлялось в результате испытания порошка каустического магнезита Саткинского завода. Чтобы выявить влияние тонкости помола, образцы каустического магнезита подвергли испытанию по гранулометрическому и химическому составу, удельному весу, механической прочности в возрасте 1, 7, сут. Баушингера). В качестве затворителя каустического магнезита использовался хлористый магний крымских разработок (Сакское озеро) крепостью °Ве (1, г/см3). Часть полученных в этой работе результатов представлена в таблице 1. Коэффициент линейного расширения определялся как процент изменения по длине от величины ее после затвердевания. В германских и американских нормативных документах допустимые колебания коэффициента линейного расширения находились в пределах +0, — 0,% через 7 суток твердения. Как видно из таблицы 1. Сореля и меньше коэффициент линейного расширения.