Деформации грунтового массива и ограждения при разработке котлована в условиях слабых грунтов

• Автор: Сливец, Константин Владимирович
• Шифр специальности: 05.23.02
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2010
• Место защиты: Санкт-Петербург
• Количество страниц: 172 с. : ил.

СОДЕРЖАНИЕ
Введение .

Глава 1. Обзор методов расчета подпорных сооружений.

1.1 Теория Кулона о давлении песчаных грунтов на подпорную стенку

1.2 Теория давления фунта РенкинаКулона

1.3 Расчет подпорных стенок с использованием способа

коэффициента постели и решений теории упругости.

1.4 Расчет ограждающих конструкций с использованием упругопластических моделей грунта.

1.5 Исследование работы ограждающих конструкций в

натурных условиях

1.6 Выводы по главе 1

Глава 2. Экспериментальные исследования работы ограждения
котлована из раскрепленного шпунта
2.1 Конструкция ограждения котлована.
2.2 Инженерногеологические условия участка
2.3 Этапы устройства котлована, контрольноизмерительное
оборудование и его расположение
2.4 Результаты натурных наблюдений, проведенных на опытной
площадке
2.5 Выводы по главе 2
Глава 3. Сразнение результатов расчетов с данными натурных
наблюдений.
3.1 Описание используемых моделей
3.2 Методика практического определения параметров
моделей
3.3 Сравнение результатов расчетов с данными натурных наблюдений
3.6 Выводы по главе 3
Глава 4. Оценка требуемых параметров ограждений в инженерногеологических условиях СанктПетербурга для различных случаев устройства подземн ых сооружений
4.1 Предварительная оценка геотехнической ситуации.
4.2 Оценка параметров ограждения объект I
4.3 Оценка параметров ограждения объект 2.
4.4 Выводы по главе 4
Основные выводы
Список литературы


Линии скольжения в этом случае являются плоскими. Таким образом, фунт рассматривается как жесткопластическая среда. Так как фунт находится в состоянии предельного равновесия, следовательно, можно использовать зависимость Кулона-Мора между главными напряжениями. Ка -коэффициент активного давления А,, = /? Кр- коэффициент пассивного давления Кр = /? На основании выражений для давления грунта (1. Блюма-Ломейера) и метод Якоби. Графоаналитический метод упругой линии (метод Блюма-Ломейера) появился в г. Способ расчета по Блюму-Ломейеру соответствует работе гибкой подпорной стенки с защемленным нижним концом, линия прогиба соответствует той, что показана на рисунке 1. Часть стенки между дном котлована и точкой перегиба О выгибается влево, вследствие чего в этой части в грунте возникает отпор, необходимый для сохранения равновесия системы. Это вызывает образование двузначной эпюры изгибающих моментов (рис. Рис. В способе Блюма-Ломейера принимается допущение о том, что интенсивность активного и пассивного сопротивлений грунта возрастает с глубиной линейно в соответствии с выражениями (1. Кг умножают на коэффициент кр, принимаемого по специальным таблицам. Критерием для определения положения точки О служит равенство моментов Ml и М2 в стенке по абсолютному их значению. Значение максимального изгибающего момента, полученного при расчете, уменьшают с помощью специального коэффициента. Получаемые по методу Блюма-Ломейера анкерные усилия необходимо увеличить в 1,4 раза. Способу Якоби соответствует схема с неполным защемлением стенки (рис. Величина заделки стены определяется из условия равенства нулю моментов сил от активного и пассивного давлений относительно точки заделки анкера. Эпюра моментов в стене однозначна. Наряду с изложенными выше способами расчета шпунтовых стенок, базирующимися на допущении о том, что трение между грунтом и стенкой в активной зоне отсутствует и поверхности скольжения являются плоскими, используются также строгие решения задач предельного равновесия грунтов. Предположение о криволинейности поверхностей скольжения нашло свое развитие в создании теории давления фунта, базирующейся на математической теории пластичности. Строгое решение задачи о предельном состоянии фунта дано В. В. Соколовским [], в фафической форме - С. С. Глушкевичем []. Условие предельного напряженного состояния грунта В. Х1 - составляющие тензора напряжений. Совместное решение этих уравнений, выполняемое численным методом, представляет большие затруднения. Для облегчения решения задач методом Б. В. Соколовского и независимо от него 3. Н. Буцко [1 составлена таблица для нахождения нормальной и касательной составляющих активного давления грунта. Эта таблица значительно упрощает решение задач по Соколовскому, но лишь для случаев прямолинейной грани стенки и горизонтальной поверхности грунта. Значения коэффициентов Лн и Л, определяются по специальным таблицам. Для пассивного давления приведены значения коэффициентов Лри и Xр1. Можно также находить эти величины по специальным кривым, составленным Г. К. Клейном [], []. Как и в классическом методе, эпюра интенсивности давления изменяется с глубиной по линейному закону. Г. К. Клейн провел большую работу по сопоставлению метода Соколовского с классическим методом и пришел к выводу, что для активного давления грунта отклонения составляют до %, что не является особенно существенным и позволяет в ряде практических случаев определять давление по теории Ренкина-Кулона. В частности, классический метод целесообразней применять в случае, когда имеются сложные расчетные условия в части конфигурации стенок и поверхности грунта засыпки. Ввиду больших неточностей выбора угла трения грунта о стенку 5 величина давления по методу В. В. Соколовского, также определяется весьма неточно. Как уже отмечалось, при вычислении активного давления оба метода дают достаточно близкие результаты. Значения же пассивного давления различаются между собой весьма существенно (теория Ренкина-Кулона дает сильно заниженные результаты). Недостаток метода В.