Железобетонные конструкции из высокопрочных бетонов на материалах Судана

• Автор: Мохамед Ахмед Хатим Халафалла
• Шифр специальности: 05.23.01, 05.23.05
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2006
• Место защиты: Ростов-на-Дону
• Количество страниц: 161 с. : ил.

ОГЛАВЛЕНИЕ
Введение.

Глава 1. Состояние вопроса и задачи исследования

1.1 Применение ВЫСОКОПрОЧ1Ш1Х бетонов в мировой практике строительства.

1.2 Методы расчета прочности нормальных сечений железобетонных элементов

1.3 Расчет сжатых железобетонных элементов с учетом

гибкости.

1.4 Параметры полных диаграмм деформирования бетона

и их аналитическое описание

1.5 Задачи настоящего исследования.

Глава 2. Сырьевая база и получение высокопрочных бегонов

в условиях Судана.
2.1 Анализ сырьевой базы Судана
2.1.1 Цемент.
2.1.2 Крупный заполнитель
2.1.3 Мелкий заполнитель.
2.2 Методика исследований
2.2.1 Нестандартные методики исследований
2.3 Материалы, используемые для приготовления
высокопрочного бетона
2.3.1 Цемент.
2.3.2 Суперпластификатор.
2.3.3 Заполнители
2.4 Результаты проведенных исследований
2.4.1 Оценка эффективности суиерпластификаторов
по водоредуцирующей способности и влиянию на гидратационную активность цемента
2.4.2 Оценка эффективности супсрпластификаторов
по влиянию на усадку цемента
2.4.3 Исследование свойств пылевидных частиц на крупном заполштгеле и их влияние на усадку
и прочность цементного камня
2.4.4 Исследование конструкционных свойств бетона класса В .
2.4.5 Способ получения высокопрочного бетона
класса В .
2.4.6 Диаграмма деформирования высокопрочного
2.4.7 Кинетика твердения высокопрочного бетона.
Выводы по главе 2.
Глава 3. Совершенствовать методов расчета сжатых железобетшшых элементов из высокопрочного бетона
3.1 Общие положения.
3.2 Совершенствование нормативного расчета прочности железобетонных элементов
3.3 Оценка влияния высокопрочной нснапрягаемой
арматуры на диаграмму деформирования бетона
3.4 Предложения по расчету прочности железобетонных
стоек с высокопрочной иенапрягаемой арматурой
3.5 Расчет усилий трещинообразования нормальных сечений железобетонных элементов
3.5.1 Методика ядровых моментов
3.5.2 Учет влияния продольной силы на усилия трещинообразования
3.5.3 Упрощенная методика расчета
3.6 Определение жесткостей и кривизны железобетонных
Выводы по главе 3.
Г лава 4. Учет полных диаграмм деформирования бетона
в расчетах железобетонных элеменгов
4.1 Диаграмма деформирования бетона и степень
ее реализации в железобетонных элементах.
4.2 Обоснование необходимости трансформации базовой аналитической зависимости сть еьу бетона
4.3 Способы трансформации диаграмм деформирования
бетона в зависимости от градиента деформаций и
влияния преднапряжения.
4.4 Итерациошш методика определения напряженнодеформированного состояния элементов от действия усилий предварительного напряжения на основе дважды трансформировашшх
диаграмм стьь
4.5 Шаговоитерационный метод расчета прочности и трещиностойкости железобетонных стоек с учетом дважды трансформировашшх диаграмм аь еъ
и фактических св.
4.6 Приближенные методы определешгя прочности и
трещиностойкости железобетонных стоек
4.7 Нормирование степени реализации нисходящей ветви диаграммы деформирования бетона при расчете железобетонных стоек
4.8 Оценка точности методов расчета.
Выводы по главе 4.
Основные выводы.
Литература


Однако некоторые суперпластификаторы могут повышать указанные деформации, так что появляется проблема выбора суперпластификатора. Весьма перспективным направлетюм в технологии высокопрочных бетонов является применения расширяющихся РЦ и напрягающих цементов НЦ, либо специальных расширяющих добавок РД к портландцементу, позволяющих практически полностью исключить негативное влияние химической усадки в ранний период формирования структуры и значительно снизить величину деформаций влажностной усадки. Кроме того, бетоны на указанных вяжущих обладают повышенной морозостойкостью, водонепроницаемостью, высокой интенсивностью твердения в рашшй период, в т. При определении прочности нормальных сечений железобетонных конструкций согласно действующим нормам действительная криволинейная эпюра напряжений в сжатой зоне бетона заменяется условной прямоугольной. Принятое допущение может, в ряде случаев, привести к погрешностям при определении равнодействующей усилий в сжатой зоне бетона, плеча внутренней пары сил и прочности элемента в целом. Очевидно, что с увеличением высоты с увеличением высоты сжатой зоны погрешность расчета будет возрастать. Существуют различные мнения исследователей о степени влияния формы эпюры сжимающих напряжений на величину изгибающего момента. Так, в работе показано, что замена действительной криволинейной эпюры сжимающих напряжений в элементах кольцевого сечения на условную прямоугольную не приводит к существенному отклонению теоретических и опытных значений несущей способности. Подобный вывод по результатам исследований железобетонных элементов прямоугольного и двутаврового сечения был сделан в работах , . Вместе с тем, в работе отмечается, что для сжатых с малыми эксцентриситетами железобетонных элементов и для переармированных элементов использование при расчете прямоугольной эпюры напряжений вместо действительной параболической приводит к существешгым отклонениям результатов расчета от опытных данных. То же отмечалось и в работе . Ряд исследователей , , для улучшения сходимости опытных и теоретических данных предлагает заменить прямоугольную эпюру напряжений в сжатой зоне бетона на трапецеидальную с учетом условноупругой и условнопластической работы бетона. В последние годы предприняты попытки создания методов расчета прочности железобетонных элементов с учетом реальной диаграммы деформирования бетона с нисходящей ветвью. В работах , предлагается учитывать криволинейность эпюры напряжений сжатого бетона введением коэффициента полноты эпюры. Обобщенный метод расчета прочности, разработанный авторами, включает определение напряжений через деформации арматуры и бетона по принятым зависимостям паеп сжатого бетона. Результаты расчетов показывают удовлетворительную сходимость с опытными данными. В работе 7 предложено рассчитывать прочность элементов кольцевого сечения с учетом действительных диаграмм деформирования бетона и арматуры. Авторы используют криволинейные эпюры напряжений бетона и арматуры и принимают справедливой гипотезу плоских сечений. Расчет дает результаты близкие к опытным данным. В работе 6 А. Р. Андерсона и С. Е. Мустафа предлагают рассчитывать сваи кольцевого сечения с учетом действительных диаграмм напряжениядеформации сжатого бетона и расгянутой арматуры. В работе рассматривается единая расчетная модель железобетонного сечения с трещиной. Учет реальных диаграмм деформирования бетона позволяет оценить напряженнодеформированное состояние конструкций в предельной и эксплуатационной стадиях работы. В работах 3, , предлагается шаговоитерационный метод определения несущей способности нормальных сечений железобетонных элементов с учетом нисходящей ветви деформирования бетона. Такая методика расчета позволяет одновременно с несущей способностью определить и развитие кривизн на всех этапах загружения. По результатам расчетов строятся диаграммы моменткривизна с нисходящей ветвью. Следует отметить, что разработанные методики 3, , , позволяют определить несущую способность изгибаемых и внецентрешюсжатых негибких железобетонных элементов.