Прочность коротких центрифугированных колонн кольцевого сечения с продольной арматурой класса Ат-У при кратковременном сжатии

• Автор: Аксомитас, Гинтарис Антанович
• Шифр специальности: 05.23.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Вильнюс
• Количество страниц: 263 c. : ил

ОГЛАВЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ .

ГЛАВА I. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЦЕЛЬ ИССЛЕДОВАНИЙ.

1.1. Влияние продольного армирования на механические свойства тяжелого бетона

1.2. Прочность сжатых элементов с высокопрочной арматурой

1.2.1. Осевое сжатие .

1.2.2. Внецентренное сжатие

1.3. Выводы и цель исследований

ГЛАВА П. ВЛИЯНИЕ ПРОДОЛЬНОГО АРМИРОВАНИЯ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ЦЕНТРИФУГИРОВАННОГО БЕТОНА ПРИ КРАТКОВРЕМЕННОМ ОСЕВОМ СЖАТИИ .

2.1. Опытные образцы и методика исследований

2.1.1. Опытные образцы .

2.1.2. Методика исследований .
2.2. Результаты исследований .
2.2.1. Деформативность .
2.2.2. Прочность .
2.3. Выводы
ГЛАВА III. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПО ПРОЧНОСТИ НА СЖАТИЕ ЭЛЕМЕНТОВ КОЛЬЦЕВОГО СЕЧЕНИЯ
3.1. Использование прочности бетона и продольной высокопрочной арматуры .
3.1.1. Осевое сжатие
3.1.2. Внецентренное сжатие .
3.2. Оценка прочности элементов .
3.2.1. Осевое сжатие
3.2.2. Внецентренное сжатие
3.3. Выводы .
ГЛАВА 1У. ПРОЧНОСТЬ НА СЖАТИЕ КОРОТКИХ КОЛОНН
КОЛЬЦЕВОГО СЕЧЕНИЯ
4.1. Экспериментальные исследования колонн
4.1.1. Образцы и методика исследований
4.1.2. Деформации бетона и арматурных стержней .
4.1.3. Несущая способность колонн .
4.2. Сопоставление расчетных и опытных данных
4.2.1. Осевое сжатие
4.2.2. Внецентренное сжатие .
4.3. Предложения по расчету колонн
4.4. Выводы .
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
ЛИТЕРАТУРА


На наш взгляд, вполне возможно, что при цропарке образцов без опалубки продольная арматура, стесняя деформации бетона цри его набухании, способствовала возникновению менее значительных напряжений растяжения, а также очагов концентрации этих напряжений и тем самым появлению менее значительных микроразрушений в твердеющем бетоне по сравнению с начальными микроразрушениями в неармированном бетоне. К сожалению, в ранее упомянутых работах не приводятся опытные величины начального модуля деформации армированного бетона. Сопоставление указанной характеристики бетона железобетонных и бетонных образцов наилучшим образом раскрыло бы структурные изменения в бетоне, вызванные наличием продольной арматуры. Положительное влияние продольной арматуры на прочность бетона в стадии его структурообразования подтверждается экспериментальными результатами, приведенными в работе Л. А.Малининой и Н. Н.Куприянова [7]. Исследуя влияние внешнего мас-сообмена при тепловлажностной обработке тяжелого бетона на характер формирования его структуры, авторы данной работы установили, что наибольшее снижение прочности и увеличение пористости вызывает свободное расширение твердеющего бетона в сочетании с внешним массообменом. I и суток составляет -% от прочности бетона образцов, подвергнутых тепловлажностной обработке без выемки из опалубки. В последнем случае тепловое расширение бетона явилось практически ограниченным, а процесс внешнего массообмена проходил лишь с одной поверхности. Подводя итоги изучения влияния продольной высокопрочной арматуры на характеристики бетона, В. Г.Щелкунов {7] предлагает учитывать положительное влияние продольного армирования на прочность бетона. С(Ы5,)Я. С - коэффициент, принимаемый равным соответственно 4 и 2 при продольном армировании бетона высокопрочной проволокой и стержневой арматурой (во всех остальных случаях сС =0). По нашему мнению, формула (1. А.Ю. Свитлык прово,цил экспериментальные исследования по изучению влияния продольной высокопрочной арматуры и ее сцепления с бетоном на механические характеристики железобетонных образцов при осевом сжатии [9]. Он отмечает, что продольная арматура класса Вр- повысила прочность вибрированного бетона на %. При этом снижение сцепления арматуры с бетоном практически не оказывало влияния на характер деформирования железобетонных образцов под нагрузкой. Следует отметить, что продольные деформации сжатого бетона в начале и в конце нисходящего участка диаграммы <эй~? В другой работе [0] А. Ю.Свитлык анализирует результаты опытов, проведенных над образцами, армированными цродольной арматурой классов А-Ш и Вр- в количестве 4$ и изготовленными из вибрированного бетона кубиковой прочностью МПа. А.Ю. Свитлык отмечает, что при кратковременном осевом сжатии железобетонных образцов напряжению армированного бетона /? Вр-, упругая работа арматуры позволила бетону продолжать деформироваться на нисходящем участке его рабочей диаграммы. Максимальное напряжение , достигаемое в бетоне обеих групп образцов, цревышало призменную прочность неармированного бетона в 1,1, раза. Основной причиной достижения в бетоне железобетонных образцов нацряжения, превышающего призменную прочность неармированного бетона, А. Для более наглядного представления и более глубокого анализа факторов обуславливающих предельную сжимаемость армированного бетона, оказывающую определяющее влияние на величину сопротивления продольной высокопрочной арматуры на сжатие, обобщались опытные величины цродольной деформации бетона и ? Поскольку авторами вышеупомянутых работ использовались различные методы измерения продольных деформаций бетона и высокопрочных арматурных стержней, в табл. При этом наблюдается явная корреляционная зависимость деформации или ? С понижением последней деформация 6^5,г ИЛИ ? Количество продольной высокопрочной арматуры также оказывает влияние на величину предельной сжимаемости бетона. Нетрудно заметить, что с повышением коэффициента (Ц5 деформация ? Таблица 1. Ат-УП 6 А-П 0 1. I . Ат-УІ I в-1 8 2. По-видимому, такое явление связано с тем, что по сравнению с прочностью бетона количество продольной высокопрочной арматуры оказывает менее существенное влияние на предельную сжимаемость бетона. N = ^АА& , (1. Как показали опыты, анализ результатов которых приведен в разделе 1. Однако из выражения (1.