Повышение точности пазового фрезерования древесины на сверлильно-фрезерных станках

• Автор: Прохоров, Игорь Иванович
• Шифр специальности: 05.06.02
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1983
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 149 c. : ил

I. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ . . Ю
1.1. Роль сверлильно-фрезерных операций в деревообработке и технологическое обоснование необходимости повышения точности пазового фрезерования
1.2. Кинематические схемы сверлильно-фрезерных станков и обобщённая кинематическая схема пазового фрезерования древесины концевыми фрезами
1.3. Реферативный анализ причин погрешностей и путей повышения точности пазового фрезерования
1.4. Анализ методик и результатов исследований погрешностей пазового фрезерования
1.5. Цель и задачи исследования
1.6. Выводы
2 . ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ СТЕПЕНИ ВЛИЯНИЯ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ НА ПОГРЕШНОСТЬ ПАЗОВОГО ФРЕЗЕРОВАНИЯ
2.1. Факторный эксперимент
2.1.1. Выбор факторов
2.1.2. Выбор интервалов варьирования факторов
2.1.3. Выбор плана эксперимента
2.1.4. Рандомизация эксперимента
2.1.5. Результаты измерений и их математическая обработка
2.1.6. Анализ моделей перекоса и разбивки паза
2.2. Выводы

3. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССШОВАНИЯ ПОГРЕШНОСТЕЙ ПАЗОВОГО ФРЕЗЕРОВАНИЯ
3.1. Схема сил при фрезеровании паза
3.2. Анализ радиальной подачи
3.3. Анализ осевой подачи
3.4. Определение объёма единичной стружки
3.5. Исследование объёма единичной стружки на экстремум
3.6. Связь между усилиями: резания и: погрешностью лаза
3.7. Анализ: погрешностей на концах: паза
3.8. Исследование технологических путей повышения точности
3.9. Выводы
4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ РЕКОМЕНДАЦИЙ
4.1. Устройство экспериментальной установки
4.2. Подбор заготовок для исследования
4.3. Методика измерений размеров паза
4.4. Определение необходимого количества повторных
опытов
4.5. Экспериментальное определение динамической характеристики станка
4.5.1. Методика определения АЧХ
4.5.2. Идентификация
4.5.3. Экспериментальное определение приведённых статических единичных податливостей элементов станка
4.5.4. Экспериментальное определение частот и показателей, затухания свободных колебаний
4.5.5. Расчёт АЧХ станка
4.5.6. Выводы по подразделу

4.6. Люнет концевой пазовой фрезы и проверка его эффективности
4.6.1. Требования к люнету
4.6.2. Конструкция люнета
4.6.3. Статическая жёсткость люнета
4.6.4. Динамическая жёсткость станка с люнетом
4.6.5. Проверка эффективности люнета
4.7. Выводы
5. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ИССЛЕДОВАНИЯ
5.1. Расчёт предпроизводственных затрат
5.2.. Расчёт производительности нового варианта
5.3. Определение себестоимости изготовления люнета . . III
5.4. Исходные данные для расчёта экономической эффективности внедрения люнета
5.5. Расчёт капитальных затрат
5.5.1. Капитальные вложения в транспортно-заготовительные и другие работы
5.5.2. Амортизационные отчисления от стоимости производственной площади
5.5.3. Капитальные вложения
5.5.4. Сопутствующие капиталовложения
5.5.5. Амортизационные отчисления на восстановление стоимости сопутствующих капвложений
5.6. Годовые эксплуатационные издержки потребителя
5.6.1. Заработная плата производственных рабочих
5.6.2. Стоимость электроэнергии на технологические
нужды
5.6.3. Стоимость ремонта и технического обслуживания . 1Г7
5.6.4. Годовые эксплуатационные издержки

у - значение параметра оптимизации, предсказанное уравненис и
ем для у-го опыта ; п. - число опытов в факторном плане;
К - число членов уравнения.
А £
Вычисление у и Ху производится по программе:

МОО НАОІ НА02 НАОЗ НА04
04 34+0068 х+0258 ХА02+0269 хА 0 3 +0168ххА04+0К8хА02хА03*
1,426+009х+0682хА02+0428хАОЗ +0073ххА04+0073хАОЗхА02=?

МОЇ 0А00 НИ0І
МОО Н-НМІА00
И 14<И01 р МОО А00: 2=* рМОІ
Ввод состояний факторов
Вывод упер
Вывод
Ввод числа строк плана Ввод у и у, вывод (у - у)2 Вывод 6*,
Результаты вычислений приведены в таблице 2.5.
Определение табличного значения критерия Фишера производится для стС= 0,05; КУ=Л; К2= п - К. Ртс^л = 19,37. Если расчётные значения критерия Фишера меньше табличного, то различия между моделью и процессом несущественны, модель признаётся адекватной.
р = ^146332 = К>39<'/Г = 19,37 ;
**Р 0,008926
р - = 4,7К^г, = Ю,37.
р¥ 0,010506 '
Таким образом, модели перекоса и разбивки паза признаются: адекватными.