Исследование напряженно-деформированного состояния станины конусной дробилки и совершенствование ее конструкции

• Автор: Савинова, Наталья Владимировна
• Шифр специальности: 05.05.06
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2004
• Место защиты: Екатеринбург
• Количество страниц: 217 с. : ил.

СОДЕРЖЕНИЕ

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЙ

1 Л. О создании и совершенствовании конусных дробилок

1.2. Устройство конусной дробилки

1.3. Причины выхода из строя корпусных деталей

1.4. Экспериментальное исследование напряженно - деформированного состояния корпуса дробилки

1.5. Обзор методик расчета параметров корпусных деталей

дробилок
Выводы
Ь 2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ПРЕДПОСЫЛКИ К СОЗДАНИЮ МЕТОДИКИ РАСЧЕТА КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ ДРОБИЛОК

2.1. Описание конструкции станины

2.2. Постановка задачи оптимизации конструкции станины
2.3. Теоретические основы расчета станины
2.4. Основные конечные элементы расчетной модели
Выводы
3. СОЗДАНИЕ МЕТОДИКИ РАСЧЕТА КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ КОНУСНЫХ ДРОБИЛОК
3.1. Модель формы
3.2. Модель материала
3.3. Модель закрепления
^ 3.4. Модель нагружения
3.4.1. Оценка адекватности геометрической модели
3.4.2. Определение внешних усилий на элементы станины в неработающей дробилке

3.4.3. Расчетные схемы вариантов эксплуатации конусных дро-
. . билок
3.4.4. Определение внешних усилий на элементы станины в работающей дробилке
3.4.4.1.Определение максимального усилия дробления при срабатывании амортизационной системы
3.4.4.20пределение максимальных усилий в элементах станины
с учетом динамических нагрузок
3.4.4.3.Определение внешних усилий на чашу станины
3.4.4.4.Определение внешних усилий на фланец обечайки
станины
3.4.4.5.Определение внешних усилий на центральный патрубок
станины
и 3.4.4.6.0пределение внешних усилий на боковой патрубок станины
3.4.5. Определение внешних усилий при работе гидродомкратов
3.5. Алгоритм расчета корпусных деталей дробилок
Выводы
4. ИССЛЕДОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ СТАНИНЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ ПО СОВЕРШЕНСТВОВАНИЮ ЕЕ КОНСТРУКЦИИ
4.1. Тестовое испытание программного продукта
4.2. Алгоритм исследования напряженно - деформированного
состояния конструктивных элементов станины
4.3. Исследование напряженно-деформированного состояния
^ станины
4.4. Влияние температурного поля эксцентрикового узла на
напряженно-деформированное состояние станины
4.5. Оптимизация конструкции станины

4.6. Диагностика точности
Выводы
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
ПРИЛОЖЕНИЯ
П1. Технические характеристики дробилок мелкого КМД и
среднего КСД дробления, выпускаемых ОМЗ - ГО
П2. Очередность ввода элементов в графический редактор
компьютерной программы
ПЗ. Оценка погрешности геометрических размеров при построении модели формы
П4. Виды и количество КЭ в модели формы станины
П5. Массы сборочных единиц и деталей дробилок 2200
П6. Определение положения центра тяжести и моментов
инерции подвижного конуса
П7. Значения силовых факторов, накладываемых на модель
при силе дробления в плоскости OXZ (^=0)
П8. Определение момента и силы инерции эксцентрика
П9. Технические параметры для расчета конической передачи
П10. Определение момента инерции приводного вала
П11.Напряжения в узлах сечения 1
П12. Значения силовых факторов накладываемых на модель (рабочий режим) при силе дробления в плоскости OXZ
(<р= 0)
П13.Справка об использовании результатов диссертационной
работы
П14.Акт внедрения результатов диссертационной работы

Рис. 2.5. К постановке задач теории упругости в матричном виде Обозначим через А матрицу упругости

где Я
Я + І/і я Я 0 0 0"
Я Я + 2/г я 0 0
Я Я Я + 2 /л 0 0
0 0 0 р 0
0 0 0 0 м
0 0 0 0 0 м,
Г - коэффициент Ляме.
(2.27)
Матрицы операций дифференцирования Б и направляющих косинусов внешней нормали л к поверхности Б - Б$ представим в следующем виде:

_Э^

Эх,
(2.28); Б5
1сох (я, х) О О
О сох (л, у) О О 0 сох (л, г)
сох (я, у) сох (л, х) О О сох (/г, г) сох (л, у) сох (л, г) 0 сох(л,х)
(2.29)