Выбор оптимальных геометрических параметров пар трения с целью улучшения характеристик теплового режима и работоспособности муфты сцепления трактора

• Автор: Лялин, Владимир Петрович
• Шифр специальности: 05.05.03
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 171 c. : ил

ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
ВВВДЕНИЕ
ГЛАВА I. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ
1.1. Влияние теплового режима на износно-фрик-ционные характеристики узлов трения
1.2. Способы снижения тепловой нагруженности
муфт сцепления и тормозов сухого трения
1.3. Методы теплового расчета узлов сухого
трения
1.4. Критерии нагруженности и работоспособности муфт сцепления
1.5. Цель и задачи исследований
ГЛАВА 2. ТЕПЛОВАЯ НАГРУЖЕННОСТЪ И ВЫБОР ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ПАР ТРЕНИЯ
2.1. Расчет средней поверхностной температуры
с учетом коэффициента взаимного перекрытия пар трения муфты сцепления трактора
2.2, Расчет объемной температуры элементов пар трения муфты сцепления
2.2.1. Общие положения методики
2.2.2. Расчет объемной температуры деталей
муфты сцепления
2.3. Критерий работоспособности муфт сцепления
2.4. Расчет коэффициента взаимного перекрытия
пар трения муфты сцепления

Выводы по главе
ГЛАВА 3. МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИИ
3.1. Объект исследования
3.2. Используемое оборудование
3.2.1. Стенд для испытаний
3.2.2. Контрольно-измерительная аппаратура стенда
3.3. Обработка результатов испытаний
ГЛАВА 4. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
4.1. Тепловая нагруженность муфты сцепления в зависимости от геометрических параметров фрикционных накладок
4.2. Результаты ресурсных испытаний
ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ И ВЫВОДЫ
ЛИТЕРАТУРА
ПРИЛОЖЕНИЕ
ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
/4а- номинальная площадь контакта, м2;
^ - площадь охлаждения, м2;
Дс - контурная площадь контакта, м2;
6 - коэффициент температуропроводности, м2/^
- толщина, м;
Ьэ - эффективная толщина материала, участвующая в теплопоглощении, м;
Ь{ - показатель точности;
6Д- параметры кривой опорной поверхности металлической пары;
С - удельная теплоемкость, Дк/(кг'0С);
Д с{ - наружный и внутренний диаметры фрикционных накладок, м;
&с3с~ диаметр и радиус пятна контакта, м;
Г - усилив сжатия пар трения, Н; в - масса нагреваемой детали, кг;

$ - ускорение свободного падения, м/с ;
ИВ- твердость фрикционного материала, Па;
Н5- высота волны профиля, м;
7 - механический эквивалент тепла;
7д - момент инерции вращающихся масс двигателя, кг-м2; Зп - момент инерции поступательно вращающихся частей трактора (автомобиля), кг-м2;
'Л - износостойкость, ДжДсм2- мм);
К - коэффициент приспособляемости двигателя;
Кь - коэффициент загрузки двигателя;
КдД- коэффициенты, зависящие от физико-механических

цессе буксования с помощью приведенного коэффициента теплоотдачи. При этом предполагается, что теплоотдача происходит со всей поверхности'трения. В действительности во время буксования МС теплоотдача происходит только с открытой поверхности трения.
Определение объемной температуры решением уравнений теплопроводности, подобных выражению (1.12), приемлемо лишь для единичного включения фрикционного узла. При этом для большинства подобных задач, особенно со сложными граничными условиями, решение получается в виде интеграла или бесконечного рдца, использовать который не всегда целесообразно. Точное аналитическое решение задач теплопроводности удается получить лишь для тел сравнительно простой геометрической формы, ограниченной поверхностями в одной системе ортоганальных координат (шар, цилиндр и т.д.). Для большинства таких тел известны и табулированы система собственных функций и спектр собственных значений, соответствующий одномерной задаче [161].
Вместе с тем, при резко выраженной нестационарноети процесса трения такие методы оказываются малопригодными, так как даже при хорошей сходимости ряда для получения достаточной точности необходимо учитывать большое количество его членов. Поэтому, если при расчете поверхностной температуры вполне подходит аналитический метод расчета, то при определении температурных полей следует применять другие методы решения уравнения теплопроводности.
Определение объемной температуры при повторно-кратковременном режиме работы фрикционного узла может производится на основании закона Ньютона, согласно которому установившаяся температура (температура насыщения) определится из уравнения [7]