Моделирование процесса накатывания резьбы на стержневых изделиях с целью повышения точности и качества

• Автор: Кочуков, Сергей Владимирович
• Шифр специальности: 05.03.05
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2005
• Место защиты: Магнитогорск
• Количество страниц: 196 с. : ил.

1. ПРОБЛЕМЫ ФОРМИРОВАНИЯ РЕЗЬБ НА СТЕРЖНЕВЫХ ИЗДЕЛИЯХ ПЛАСТИЧЕСКИМ ДЕФОРМИРОВАНИЕМ.
ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
1.1. Способы формирования наружных резьб
1.2. Исследования процессов накатывания наружных резьб
1.3. Точность резьб и проблемы обеспечения точности при накатывании
1.4. Задачи исследования
2. РЕОЛОГИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СТАЛЕЙ, ПРИМЕНЯЕМЫХ ПРИ ИЗГОТОВЛЕНИИ СТЕРЖНЕВЫХ ИЗДЕЛИЙ С РЕЗЬБОЙ
2.1. Сопротивление деформации при холодном пластическом деформировании и аппроксимация кривых упрочнения
2.2. Сопротивление деформации при горячем пластическом деформировании. Термомеханические коэффициенты и их аппроксимация
2.3. Выводы
3. ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА ФОРМИРОВАНИЯ РЕЗЬБОВЫХ ПРОФИЛЕЙ ПЛАСТИЧЕСКИМ ДЕФОРМИРОВАНИЕМ
3.1: Вариационное уравнение и функционал принципа минимума полной работы деформации жестко-пластической упрочняемой среды
3.2. Математическое моделирование процесса внедрения клина треугольного сечения в упрочняемое жестко-пластическое полупространство
3.3. Математическое моделирование процесса внедрения трапецеидального выступа резьбонакатного инструмента в металл заготовки
3.4. Расчет силовых параметров процесса формирования
профиля резьбы
3.5. Расчет силового воздействия на инструмент при накатывании

наружной резьбы плоскими плашками
3.6. Выводы
4. ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ИЗНОСОСТОЙКОСТИ РЕЗЬБОНАКАТНОГО
ИНСТРУМЕНТА
4.1.Основные положения метода конечных элементов в задачах теории упругости
4.2. Напряженно-деформированное состояние в трапецеидальном выступе резьбонакатного инструмента
4.3. Расчет энергосиловых параметров трения на контактной поверхности выступа плашки при накатывании
4.4. Расчет износа выступов плашки и совершенствование
ее конструкции
4.5. Выводы
5. ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ТОЧНОСТИ НАРУЖНЫХ РЕЗЬБ, СФОРМИРОВАННЫХ НАКАТЫВАНИЕМ
5.1. Методика определения погрешностей диаметров накатанных резьб
5.2. Применение методики оценки погрешностей резьб для случая холодного накатывания
5.3. Выводы
6. СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ПРОЦЕССА ГОРЯЧЕГО НАКАТЫВАНИЯ
РЕЗЬБЫ НА ПУТЕВЫХ ШУРУПАХ
6.1. Расчет энергосиловых параметров процесса горячего накатывания резьбы на путевых шурупах
6.2. Прогнозирование износостойкости плоских плашек для накатывания резьбы путевых шурупов
6.3. Прогнозирование точности резьбы путевых шурупов, сформированной горячим накатыванием плоскими плашками
6.4. Выводы

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ
Библиографический список
Приложения

т.е. вариации нормальных составляющих поверхностных перемещений будут равны нулю: дип /Е = 0. Следовательно, вариация работы нормальных составляющих поверхностных сил также окажется равной нулю:
ЗА" = $псп0ип /zdL = 0.
Это означает, что вариацию работы поверхностных сил можно рассматривать только как вариацию работы касательных составляющих поверхностных сил.
Пусть некоторая материальная точка из геометрической точки О контактной поверхности под действием инструмента совершила перемещение и/£ в точку Р (рис. 3.2). Другим ее возможным перемещением является перемещение и*/2 в точку Р*. Вектор Au/S, равный разности векторов перемещений материальной точки и инструмента в точке О
All/j; — U/j;- Uинстр (3.6)
является вектором относительного скольжения материальной точки по поверхности инструмента, а вектор ААи/2, являющийся его вариацией, будет виртуальным перемещением материальной точки из геометрической точки Р в состоянии равновесия.
Рис. 3.2. Схема течения металла в зоне контакта с инструментом