Обоснование и исследование эффективности ультразвуковой обработки прецизионных отверстий с применением крутильных колебаний

• Автор: Родзянко, Евгений Дмитриевич
• Шифр специальности: 05.03.04
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1983
• Место защиты: Ростов-на-Дону
• Количество страниц: 225 c. : ил

СОДЕРЖАНИЕ Стр#

ВВЕДЕНИЕ. ЦЕЛЬ РАБОТЫ

ОБЗОР СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА.ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЙ V

2.1 Обоснование выбора обрабатываемых деталей и инструментов, описание действующей технологии
2.2 Анализ практики промышленной станочной реализации ультразвуковой обработки высококлассных и прецизионных отверстий
2.3 Требования к ултразвуковому преобразователю в схеме обработки отверстий лезвийным и абразивным инструментами
2.4 Предпосылки определения технических требований к точности направления крутильных колебаний при УЗО

2.5 К выбору акустико-технологической схемы оборудования

2.6 Анализ существующих способов возбуждения и контроля крутильных ультразвуковых колебаний

2.7 Заключение по п.2 Постановка задач исследований

ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ УЛТРАЗВУК0В0Й ОБРАБОТКИ ОТВЕРСТИЙ С ПРИМЕНЕНИЕМ КРУТИЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЙ.РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОБОРУДОВАНИЯ
3.^Определение условий максимальной физической эффективности прменения крутильных колебаний при УЗО отверстий / Линеаризованная кинематическая модель УЗО
3.2 Нелинейная динамическая модель процесса обработки и
принципы его диагностики
3.3 Методика и аппаратурное решение оперативного контроля эффективности процесса
3.4 Сущность предложенного способа возбуждения крутильных ультразвуковых колебаний

3.5 Теоретическая модель и уравнение колебаний крутильного преобразователя
3.6 Анализ решения уравнения численными методами
3.7 Заключение по п
4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ВОЗБУЖДЕНИЯ И КОНТРОЛЯ УЛЬТРАЗВУКОВЫХ КРУТИЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЙ ПРИ
ОБРАБОТКЕ ПРЕЦИЗИОННЫХ ОТВЕРСТИЯ
4.1 Общая методика проведения исследований и анализ точности получаемых результатов
4.2 Опытная проверка точности теории расчета крутильного преобразователя без волноводного звена
4.3 Влияние длины шпинделя-волновода на амплитудное частотные режимы крутильного ультразвукового станого привода
4.4 Эксплуатационные характеристики крутильного преобразователя как двигателя станочного привода
4-.5Шбобщающий анализ системы характеристик УЗ привода и. методика выбора, его исполнения по технологическому назначению станка
4.6 Вывода по п
5. ИССЛЕДОВАНИЕ ФИЗИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ КРУТИЛЬНЫХ КОЛЕБАНИИ ПРИ УЛЬТРАЗВУКОВОЙ ОБРАБОТКЕ ОТВЕРСТИЙ
5.1 Уточнение задач и обоснование методики исследований
5.2 Методика лабораторных исследований
5.3 Сравнительное исследование средних усилий на инструменте при УЗО с применением колебаний разных типов
5.4 Вибродемпфирование при УЗО отверстий с применением

крутильных и продольно-крутильных колебаний
5.5 Калибрующий эффект крутильных колебаний при УЗО отверстий развертками
5.6 Испытание метода акустической диагностики и ускоренной наладки номинальных режимов УЗО
5.7 Выводы по п
6. ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕ1ХН0Л0ГИЧЕ0К0Й ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОЦЕССОВ И
ОБОРУДОВАНИЯ УЛЬТРАЗВУКОВОЙ ОБРАБОТКИ ОТВЕРСТИЙ С ПРИМЕНЕНИЕМ КРУТИЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЯ
6.1 Сравнительная технологическая эффективность схем станочного оборудования и его типовых УЗ режимов
6.2 Сравнительная технологическая эффективность применения крутильных и продольно-крутильных УЗК для предварительной обработки отверстий сверлом PI8
6.3 Исследование точности, качества и стабильности показателей ультразвуковой обработки развертками PI8
6.4 Технологическая эффективность алмазной ультразвуковой ДОВОДКИ отверстий С применением крутильных УЗК
6.5 Технологическая проверка метода оптимизации УЗО по удельному износу инструмента
6.6 Выводы по п
7. ЗАКЛЮЧЕНИЕ.ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ
7.1 Общее заключение по работе
7.2 Рекомевдации по использованию разработок
. СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
ПРИ Л.Э Ж Е Н И Е. СМ.ОТДЕЛЬНУЮ КНИГУ

’временно включен как демпфер низкочастотных вибраций в систему СПИД.
Улучшение демпфирования особенно для высших частот Д.Сноудон и Дж. Парфитт / 51 / связывали с реализацией демпферов-амортизаторов с нелинейной жесткостью S - мягкой ее характеристикой S(F) . При этом величина - сопротивления линейно вязкого поглотителя в демпфоре - имеет оптимум, вне которого коэффициент передачи 1д растет, а коэффициент ослабления Rg уменьшается / 51 /.
Зона резания представляет собой демпфер подобного типа, но в нем кроме жесткости нелинейным являются и диссипативное сопротивление внутренней вязкости ^ . Из теории сопротивления материалов пластическому деформированию / 53 / , известно, что с переходом к фазе развитого пластического течения /скольжения/ эффективный коэффициент вязкости ^ уменьшается на 2-4 порядка* .Из графика рис. 2.4"# видно, что при реализации переменных напряжений ?) в диапозоне окажутся реализованными /на коротком отрезке
оптимальная величина вязкого сопротивления и падаюшая характеристика жесткости, т.е. условия оптимального поглотителя. Рабочая точка Lop и диапазон изменения iiL определяются, соответственно, технологическим и ультразвуковым режимами, в частности, критерием скорости ) .
Режим ')=1 указывался как близкий к оптимальному в большинстве предшествующих исследований / 8,13,20, 22/ . В этом режиме реализуются фазы нулевой относительной скорости, принципиально
* Здесь имеется в виду параметр эквивалентной вязкости, определяющий скоростнозависящие силы сопротивления, действующие на инструмент в отличие от дислокационного затухания с/.,см./59/.