Влияние кинематической погрешности зубчатых передач цепей деления зубообрабатывающих станков на точность их работы

• Автор: Тишин, Игорь Философович
• Шифр специальности: 05.03.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 326 c. : ил

Введение
Глава I. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
1.1. Области применения зубчатых передач в станкостроении и других отраслях | промышленности
1.2. Влияние погрешностей изготовления ' элементов кинематической цепи на
точность станка
1.3. Средства и методы исследования
кинематической погрешности.
1.4. Закономерности проявления кинематической погрешности зубчатых колес в динамике
станка
1.5. Предпосылки создания САПР зубчатых
передач металлорежущих станков
1.6. Аналитический обзор методов оптимизации параметров зубчатых механизмов металлообрабатывающего оборудования
1.7. Выводы и постановка задач исследования
Глава 2. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЯВЛЕНИЯ КИНЕМАТИЧЕСКОЙ
ПОГРЕШНОСТИ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ МЕТАЛЛОРЕЖУЩИХ СТАНКОВ В ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ
УСЛОВИЯХ
2.1.Математическая модель проявления кинематической погрешности зубчатой передачи

2.2. Теоретическое исследование влияния параметров зубчатых пар на амплитудно-частотный состав проявления кинематической погрешности
2.3. Аналитическое исследование изменения низкочастотной и высокочастотной составляющих кинематической
погрешности
2.4. Метрологическое обеспечение экспериментального стенда
2.5. Методика проведения экспериментальных исследований
2.6. Проверка адекватности разработанной математической модели
2.7. Экспериментальное исследование проявления кинематической погрешности зубчатых передач металлорежущих стан-кой под действием рабочих нагрузок
и скоростей
2.8. Экспериментальное исследование влияния параметров зубчатых передач на амплитудно-частотный состав проявления кинематической погрешности ... .III
2.9. Установление эмпирической зависимости кинематической погрешности от конструктивных, кинематических и динамических параметров зубчатых передач
2.10. Выводы

Глава 3. АВТОМАТИЗАЦИЯ ВЫБОРА ОПТИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ
ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ МЕТАЛЛОРЕЖУЩИХ СТАНКОВ
3.1. Разработка принципиальных положений, необходимых для решения поставленной задачи; математическая модель процесса
оптимизации
3.2. Создание методики выбора рациональных параметров зубчатых пар
металлорежущих станков
3.3. Алгоритм и программа расчета
3.4. Экспериментальная проверка
разработанной методики
3.5. Исследование возможностей поиска оптимальных параметров зубчатых передач при наличии двух критериев качества
3.6. Описание алгоритма парето-оптимального решения двухкритериальной; задачи
3.7. Алгоритм и подпрограмма расчета
геометрии зацепления
3.8. Организация пакета прикладных программ для подсистемы поискового конструирования зубчатых
передач металлорежущих станков
3.9. Выводы
Глава 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ДИНАМИЧЕСКОГО ПРОТВЛЕНИЯ
КИНЕМАТИЧЕСКОЙ ПОГРЕШНОСТИ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ НА ТОЧНОСТЬ КИНЕМАТИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ ЗУБООБРАБАТЫВАЮЩИХ СТАНКОВ

число зубьев; t - время; <Г - фазовый угол; L^min - минимальная суммарная длина контактных линий; &L(t)~ переменная составляющая суммарной длины контактных линий. Величины L^mLn и &L(t) определяются по зависимостям работы [57].
Подобный подход к представлению функции суммарной переменной жесткости зацепления оправдан, поскольку график суммарной длины контактных линий цилиндрических прямозубых и,особенно, косозубых зубчатых передач с достаточной для практических расчетов точностью аппроксимируется синусоидой.
Источником силового возбуждения исследуемой зубчатой пары являлась также функция кинематической погрешности. Последняя характеризуется сложной квазигармонической кривой, которую с допустимой степенью точности можно представить в виде разложения в ряд Фурье, при этом следует учитывать неточность, вызываемую неучетом случайной составляющей погрешности, носящей в отдельных случаях доминирующий характер.
У зубчатых колес, использованных для расчета, на основе которого делались выводы и заключения по данным предварительного эксперимента на стенде [51] , случайные составляющие погрешности характеризуются малой величиной, что оправдывает представление кинематической погрешности рядом Фурье.
Поэтому справедливо выражение
Поп Ш = £ Л V - Sin (/V (2.8)

где Ал/ - амплитуда Л/-и гармонической составляющей кинематической погрешности; /V - порядок гармонической составляющей; : <Г0 -фазовый угол. *
Использование функции кинематической погрешности всем своим спектром позволяет учитывать как низкочастотные, так и высокочастотные возбудители колебаний.