Выбор структуры и параметров активных пневматических и гидропневматических виброизоляторов

• Автор: Остапишин, Николай Михайлович
• Шифр специальности: 05.02.18
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 152 c. : ил

Введение 4.

Глава I. Анализ условий работы виброизоляторов.

Постановка задачи,

1.1. Требования к активным виброизоляторам, ... 7.

1.2. Активные виброизолирующие системы (АВС).Обзор ... 16.

1.3. Цели и задачи исследования ... 25.

Глава 2. Определение динамических характеристик пневматических и гидропневматических активных виброизоляторов

2.1. Расчетные схемы и основные допущения« ... 27.

2.2. Расходные характеристики золотников и

межкамерных дросселей ... 34.

2.3. Уравнения движения виброизолируемой массы и состояния рабочего тела.Линеаризация уравнений ... 40.
2.4. Динамические характеристики активных виброизоляторов ... 49.
Глава 3. Выбор структуры и параметров АБС,
3.1. Основные критерии качества и варьируемые параметры. 58.
3.2. Устойчивость и предельные возможности АВС, ... 63.
3.3. Оптимизация параметров, ... 75.
Глава 4. Расчет некоторых схем виброизоляторов,.
4.1. Активный пневматический виброизолятор с управлением в демпферной камере ... 89.
4.2. Активный гидропневматический виброизолятор ... 94.

4.3. Пассивный пневматический двухкамерный виброизолятор...98.
Глава 5. Экспериментальные исследования макетных образцов виброизоляторов,
5.1. Стенд для определения динамических характеристик АБС, Методика экспериментального исследования ...101.
5.2. Стенды для определения пропускной способности
и динамических характеристик золотников ...109.
5.3. Макет активного пневматического виброизолятора ...113.
5.4. Анализ результатов экспериментального исследования
Основные результаты и выводы ...130.
Приложение I. Обозначения.Связь размерных и безразмерных
параметров- ...132.
Приложение 2. Расчетные схемы виброизоляторов и
уравнения динамики ...137.
Литература

В нашей стране и за рубежом в последние 15-20 лет остро поставлен вопрос о снижении шума и вибрации машин и механизмов, что приводит к необходимости уже на этапе проектирования предусматривать конструктивные и технологические мероприятия,направленные на снижение динамических сил в источнике возбуждения, изоляцию и поглощение воздушного шума и вибрации.Среди способов борьбы с вибрацией наибольшее распространение получила изоляция механизмов (источников вибрации] от фундамента и изоляция изгибных волн на пути их распространения [7,26,41,46]
Данная работа посвящена повышению эффективности виброизолируто-щего крепления механизмов за счет применения активных пневматических и гидропневматических виброизолирующих систем.В работах отечественных и зарубежных авторов [37,51,58,59,70,81] активные виброизолирующие системы (ЛВС) представлены широким классом схем и конструкций»среди преимуществ которых отмечены [81] :
- малая жесткость при высокочастотном гармоническом возбуждении;
- высокая жесткость при низкочастотном возбуждении;
- нулевые статические перемещения;
- возможность выбора формы амплитудно-частотной характеристики.
Получившие распространение в различных отраслях машиностроения образцы АБС [51,72,85] не могут использоваться в транспортном машиностроении,поскольку не обеспечивают требуемых динамических характеристик в широком диапазоне частот при изменении режимов эксплуатации машины.Однако,пневматические и электрогидравлические АВС »спроектированные с учетом специфических требований,могут оказаться перспективными и в транспортном машиностроении[25,42,8б]

Установим связь между операторами 6(£)и с((У) и передаточными функциями (5) и Из выражений (2.41) и (2.42) следует,что
оператор входной динамической податливости имеет смысл передаточной функции системы по перемещению от внешнего воздействия :
= . ш
Выражение (2.40) для силы 0? представим в операторной форме :
[0*] = I- [ Взаимосвязь изображений ЦЭД и [<[£] .согласно (2.41) .определяется отношением передаточных функций :

(гм)
Подставив (2.46) в (2.45) .получим :
I [в.]=( А + ^5 + %,&/?£е(х) ] I и . (гм)
Сравнив (2.43) и (2.47) .устанавливаем,что :
с1м = А + ^ . (гм)
После замены ^ = [О. получим,соответствующие операторам,комплексные функции входной динамической податливости б(£й) и переходной динамической жесткости 2) .Модуль функции в((’Я) связывает амплитуду силы возбуждения 0О и ампжтуду £0 перемещения массы [42]
еая)|=г./а. =ПЯ , (г.ад)
где Пя -мо,дуль оператора динамической податливости,называемый далее входной динамической податливостью.
Модуль функции 01(Ш) .связывающий амплитуды перемещения <50 и силы сЦ назовем переходной жесткостью виброизолятора :
01(1$) = = СЯ
(2.50)