Технологические методы и способы восстановления работоспособности крупногабаритного промышленного оборудования без его демонтажа приставными станочными модулями

• Автор: Бондаренко, Юлия Анатольевна
• Шифр специальности: 05.02.08
• Научная степень: Докторская
• Год защиты: 2005
• Место защиты: Белгород
• Количество страниц: 445 с. : ил.

1. ПРЕДПОСЫЛКИ СОЗДАНИЯ ПРИСТАВНЫХ СТАНОЧНЫХ МОДУЛЕЙ И ОБОСНОВАНИЕ НЕОБХОДИМОСТИ Б ЕЗДЕ МО ИТ АЖНО ГО ВОССТАНОВЛЕНИЯ РАБОТОСПОСОБНОСТИ КРУПНОГАБАРИТНЫХ ДЕТАЛЕЙ ПРОМЫШЛЕННОГО ОБОРУДОВАНИЯ
1Л. Крупногабаритные детали промышленного оборудовашм и технические требования, предъявляемые к ним
1.2. Назначение и технические требования, предъявляемые к несущим узлам помольных мельниц
1.3. Назначение и технические требования к несущим и опорным узлам вращающихся длинных крупногабаритных агрегатов
1.4. Современное состояние вопроса проблем восстановления работоспособности крупногабаритных деталей без их демонтажа в условиях эксплуатации

1.5. Обоснование цели и задачи исследования

2. ИССЛЕДОВАНИЕ И АНАЛИЗ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ, ВЛИЯЮЩИХ НА ПОТЕРЮ РАБОТОСПОСОБНОСТИ

КРУПНОГАБАРИТНЫХ ДЕТАЛЕЙ ПРОМЫШЛЕННОГО ОБОРУДОВАНИЯ, В РЕЗУЛЬТАТЕ ИЗМЕНЕНИЯ ПЕРВОНАЧАЛЬНОЙ ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ
2.1, Исследование причин изменения геометрической формы несущих и опорных поверхностей деталей, в процессе эксплуатации вращающихся агрегатов
2.2. Исследование изменения формы цапф крупногабаритных валов в процессе эксплу атации
2.2.1. Анализ формообразования рабочей поверхности цапфы в процессе изготовления и длительной эксплуатации
2.3. Исследование и установление причин разрушения крупногабаритных деталей, предающих крутящий момент
2.4. Исследование причин, вызывающих колебательные процессы в системах ватопроводов
2.5. Выводы
3. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ИЗМЕНЕНИЯ КРУГЛ ОСТИ ВАЛА НА ПЕРЕМЕЩЕНИЕ ЕГО ОСИ В ПРОСТРАНСТВЕ ПРИ БАЗИРОВАНИИ ЕГО НА РОЛИКООПОРАХ
3.1. Особенности базирования и формообразования валов в процессе эксплуатации
3.2. Исследование возникновения смещения оси вращения вата в силу особенностей базирования при потери первоначальной формы
3.3. Выводы
4. ОСОБЕННОСТИ СОЗДАНИЯ ПРИСТАВНЫХ СТАНОЧНЫХ МОДУЛЕЙ НА ОСНОВЕ НЕТРАДИЦИОННОГО БАЗИРОВАНИЯ ПРИ ВОССТАНОВЛЕНИИ РАБОТОСПОСОБНОСТИ КРУПНОГАБАРИТНОГО ПРОМЫШЛЕННОГО ОБОРУДОВАНИЯ БЕЗ ЕГО ДЕМОНТАЖА НА МЕСТЕ ЭКСПЛУАТАЦИИ
4.1. Технологическое направление разработки приставных станочных модулей для восстановления гео метрической точности наружных и внутренних рабочих поверхностей крупногабаритных деталей без их
демонтажа
4.2. Анализ технических решений приставных станочных модулей для восстановления работоспособности несущих и опорных деталей вращающихся печных агрегатов
4.3. Разработка и анализ конструкции приставных станочных модулей дтя обработки наружных и внутренних поверхностей крупногабаритных валов большой длины
4.4. Разработка и анализ компоновочных и конструктивных решений приставных станочных модулей для чистовой обработки поверхностей крупногабаритных детатей типа валов
4.5 Разработка и анализ компоновочных и конструктивных решений по созданию приставных станочных модулей для восстановления работоспособности крупногабаритных деталей, передающих крутящий момент
4.6. Выводы
5. ИССЛЕДОВАНИЕ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ТОЧНОСТИ ОБРАБОТКИ КРУПНОГАБАРИТНЫХ ДЕТАЛЕЙ ВРАЩАЮЩЕГОСЯ ТИПА ПРИСТАВНЫМИ СТАНОЧНЫМИ МОДУЛЯМИ, ВЫБОР И
ИССЛЕДОВАНИЕ РЕЖУЩЕГО ИНСТРУМЕНТА
5.1. Анализ ограничений при ремонтной обработке деталей и определение области рабочих режимов на приставных станочных модулях
5.1.1. Связь кинематических размерных цепей приставного станочного модуля и обрабатываемой детали
5.1.2. Обоснование точности формообразования и оценка точности обработки приставными станочными модулями
5.2. Исследование обеспечения точности формообразования при базировании вала на буртах имеющих отклонение от круглости в пределах допуска
5.2.1. Определение уравнения поверхности, получаемой при вращении цилиндра с улётом перемещения его оси в пространстве
5.2.2. Определение траектории движения точки по поверхности катеноида, с целью обеспечения получения цилиндрической формы при обработке на приставном станочном модуле со сферическим основанием
5.2.3. Определение траектории движения точки идеальной цилиндрической поверхности, расположенной между двумя эллиптическими
Исследования показывают, что, несмотря на специальные меры, принимаемые для компенсации сварочных деформаций, связанных с усадкой швов, погрешность геометрической формы составных бандажей составляет -смещения полуколец в радиальном направлении = 7...20.««, изгиб по плоскости бандажа до 4Г =10лш. Между тем согласно ОСТ 22 - 3.70 - 87 отклонения от круглости сварных бандажей не должно превышать 2...3,5 мм, а биения торцов не более 2...3 мм.
Для сварных бандажей характерно наличие значительных отклонений от крутлости в виде двух выступов в местах сварки полуколец (см. рис. 2.4), уменьшить которые возможно только путём обработки на вращающейся печи приставными станками.
При наличии выступающего сварного шва бандаж прыгает и футеровка печи выпадает, в результате чего печь надо останавливать на ремонт. Длительность ремонта находится в зависимости от количества выпавшей футеровки.
На рис. 2.6 показано разрушение края опорного ролика происходящего из-за повышенной твердости металла и нарушения его структуры под действием циклических нагрузок.
На рис. 2.7 показано наростообразование (гриб раскатки), которое образуется в результате недостаточной твердости материала и появления его ползучести под действием больших нагрузок.
На рис. 2.8 показано разрушения бандажа по сварному шву. При сварке были нарушены режимы, что повлекло изменения в структуре металла и дополнительные напряжения.
На рис. 2.9 видны следы выкрашивания металла с поверхности бандажа в результате больших нагрузок, т.к. бандаж катался по ролику' не всей поверхностью.
На рис. 2.10 и 2.11 представлены бандажи сушильных барабанов со следами вибрации. В результате неправильной эксплуатации бандажи