Деформационный расчет и исследование напряженно-деформированных состояний пологих однопоясных распорных систем

• Автор: Уласевич, Вячеслав Прокофьевич
• Шифр специальности: 01.02.03
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1983
• Место защиты: Брест
• Количество страниц: 191 c. : ил

1. ОБОСНОВАНИЕ И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
1.1. Общая характеристика однопоясных распорных систем
1.2. Анализ теории деформационного расчёта пологих однопоясных распорных систем
1.3. Цели и задачи, поставленные в работе
2. ДЕФОРМАЦИОННЫЙ РАСЧЁТ РАСПОРНЫК СИСТЕМ
2.1. Основные допущения и предпосылки расчёта
2.2. Исходное состояние однопролётной системы
2.2.1. Дифференциальное уравнение равновесия исходного состояния гибкого стержня и
его аналитическое решение
2.2.2. Возможные форда исходного состояния гибкого стержня в системе
2.2.3. Связь между искомыми и компоновочными параметрами исходного состояния
2.3. Возмущённое состояние однопролётных распорных систем
2.3.1. Интегродифференциальное уравнение равновесия гибкого стержня в возмущённом состоянии и его аналитическое решение
2.3.2. Основные разрешающие уравнения возмущённого состояния системы
2.3.3. Определение искомых параметров в гибком стержне системы
2.4.- Исходное состояние многоцролётных распорных систем
2.5. Возмущённое состояние многопролётных
систем
2.5.1. Системы основных разрешающих уравнений

2.5.2, Возможные схемы сопряжения гибких стержней
с опорами и типы опор распорных систем
2.5.3. Порядок определения искомых параметров возмущённого состояния
2.6. Описание и решение некоторых расчётных схем
комбинированных и других распорных систем
2.6.1. Описание и решение висячих и арочных систем с балкой жесткости
2.6.2. Расчёт ригелей рам и балок
3. АЛГОРИТМ И ПРОГРАММА РЕАЛИЗАЦИИ ДЕФОРМАЦИОННОГО РАСЧЁТА РАСПОРНЫХ СИСТЕМ НА ЭВМ
3.1. Дискретная форма аналитического решения распорных систем
3.2. Особенности формирования и способ решения систем основных разрешающих уравнений
3.3. Общая характеристика алгоритма и ФОРТРАВ-программы
4. ЧИСЛЕННЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ НАПРЯЖЁННО-ДЕФОРМИРОВАННЫХ СОСТОЯНИЙ РАСПОРНЫХ СИСТЕМ
4.1. Оценка точности аналитико-численного метода
4.2. Исследование висячих систем
4.3. Исследование арочных систем
ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ
ЛИТЕРАТУРА
ПРИЛОЖЕНИЯ

Одной из основных задач, поставленных ХХУ1 съездом КПСС в области капитального строительства, следует считать задачу повышения эффективности капитальных вложений. Её решение связано со снижением стоимости и материалоемкости инженерных сооружений. Последняя в значительной степени определена достоверностью сведений о действительной работе их конструктивных форм, так как только точные знания о возможных напряженно-деформированных состояниях позволяют проектировщикам принять конструктивное решение с минимальными затратами материала.
Создание оптимальной конструктивной формы инженерных сооружений во многом определено выбором конструктивной схемы и соответствующей ей расчётной схемы. Степень соответствия между ними можно считать установленной лишь тогда, когда методы расчёта позволяют принять расчётные схемы такими, что их напряженно-деформированные состояния способны предельно точно отражать основные свойства реальной конструкции.
Достоверность результатов расчёта многих конструктивных схем инженерных сооружений может быть достаточно полной (а иногда и единственно возможной) лишь при учёте в методах их расчёта деформированной схемы. К таким конструктивным схемам следует отнести однослойные висячие и арочные системы различного назначения (трубопроводные переходы, пролётные строения мостов, несущие конструкции покрытий зданий и др.), а также элементы конструкций (сжато-и растянуто-изогнутые балки, ригели рамных систем и др.). Учитывая нелинейный характер уравнений их напряженно-деформированных состояний и значительные трудное-

1 I
П =1Щ1№а,(1-1)(Р(£)-ШЩ)&. (2.58)
Пусть //,/£/,<0 (стержень испытывает сжатие с изгибом). Примем -//, >О • Тогда |(“Н^УН,’= С/нТ/ЕЁ,' ~Ь0.1.
Заменяя в (2.57) и (2.58) на Щ1 и используя известные соотношения между гиперболическими и тригонометрическими функциями, получим

М1=^та,х-^/б1па,(к-фр)-ш(^)1и
^т(1~хЬш&1тх+',ЗМв'
где I

(2.59)
(2.60)
а,--Шаг.
Следовательно, при выражение функции перемещений (2.56) остаётся справедливым, если значения Л/* вычислять по формуле (2.59) с учетом (2.60).
При -*0 функция перемещений (2.56) после раскрытия неопределенности вида О/о приводит к уравнению приращения перемещений оси простой балки пролета I* , вызванных воздействием на нее дополнительной нагрузки 9/х)-
Функция перемещений (2.56) получена в результате решения уравнения (2.48) при значении статической характеристики исходного состояния Н0/Е1„ > ■ Однако она справедлива для всех возможных форм, которые могут быть определены уравнением исходного состояния стержня У (2.28), что доказано нами решением