Расчет подземных сводчатых перекрытий методом конечных перекрестных полос с учетом длительных процессов

• Автор: Челидзе, Темур Владимирович
• Шифр специальности: 01.02.03
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1983
• Место защиты: Тбилиси
• Количество страниц: 131 c. : ил

ГЛАВА I. КРАТКИЙ ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ ПО УЧЕТУ ДЛИТЕЛЬНЫХ ПРОЦЕССОВ В ПОДЗЕМНЫХ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЯХ
ГЛАВА 2. РАСЧЕТ СВОДЧАТОГО ПЕРЕКРЫТИЯ ПОДЗЕМНЫХ ЗДАНИЙ
ГЭС НА ОСНОВЕ МЕТОДА ПЕРЕКРЕСТНЫХ КОНЕЧНЫХ ПОЛОС
2.1. Нагрузки, действующие на сводчатые
перекрытия подземных зданий ГЭС
2.2. Предлагаемый способ расчета сводчатого перекрытия на основе метода перекрестных конечных полос
2.3. Определение ординат линий влияния перемещений
арок произвольного очертания
2.4. Определение ординат линий влияния
перемещений балок
2.5. Расчет сводчатого перекрытия подземного здания ГЭС с учетом различных модулей
упругости горной породы
ГЛАВА 3. УЧЕТ ВЛИЯНИЯ ДЛИТЕЛЬНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ ГОРНОЙ ПОРОДЫ НА НАПРЯЖЕНИЯ В СВОДЕ ПОДЗЕМНОГО СООРУЖЕНИЯ
3.1. Учет влияния медленных тектонических движений различных массивов горной породы на напряжения в своде подземного здания ГЭС
3.2. Учет влияния ползучести скального основания на напряженно-деформированное состояние подземных сводчатых перекрытий
ГЛАВА 4. ЧИСЛЕННЫЕ ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА СВОДЧАТОГО
ПЕРЕКРЫТИЯ ПОДЗЕМНОГО ЗДАНИЯ ГЭС
4.1. Краткая характеристика вычислительной программы расчета сводчатого перекрытия подземного машинного зала Ингурской ГЭС на статические воздействия

4.2. Расчет сводчатого перекрытия подземного здания Ингурской ГЭС с учетом различных
модулей упругости горной породы
4.3. Оценка влияния ожидаемых раздвижек земной норы на сводчатое перекрытие подземного здания Ингурской ГЭС
4.4. Учет влияния ползучести горной породы на напряженно-деформированное состояние сводчатого перекрытия подземного здания
Ингурской ГЭС
4.5. Расчет сводчатого перекрытия подземного здания Ингурской ГЭС с учетом единого
модуля упругости горной породы
4.6. Установление максимальной длины подземного зала Ингурской ГЭС, до ноторой сводчатое перекрытие следует рассчитывать как пространственную конструкцию
4.7. Определение напряжений в своде при различных закономерностях распределения нагрузок
4.8. Проверка на прочность и трещиностойкость ключевого сечения железобетонного сводчатого перекрытия подземного здания
Ингурской ГЭС
4.9. Гасчет сводчатого перекрытия подземного машинного зала Худонской ГЭС на статические воздействия
4.10.Проверка на прочность и трещиностойкость ключевого сечения железобетонного сводчатого перекрытия подземного здания Худонской ГЭС
ВЫВОДЫ
ЛИТЕГАТУГА
ПРИЛОЖЕНИЕ: СПГАВКА О ВНЕДРЕНИИ

Актуальность проб лет. В нашей стране огромное внимание уделяется развитию гидроэнергетики. Построены такие крупные гидроэлектростанции, как Днепровская, Волжская, Братская, Красноярская, Чиркейская. В настоящее время строятся такие гиганты, как Усть-Илимская, Саяно-Шушенская гидроэлектростанции и др.
Наряду с развитием равнинной гидроэнергетики, в нашей стране успешно развивается и строительство горных гидроэлектростанций с арочными плотинами. За последние 15-20 лет арочные плотины находят значительное распространение в практике строительства ГЭС на реках горных районов СССР (арочные и арочно-гравитационные плотины Ингурской, Чиркейской, Намахванской, Саянской и др. ГЭС). Некоторые горные гидроэлектростанции имеют подземные здания для размещения гидроагрегатов.
За последний период в мировой практике все чаще встречаются гидроэлектростанции с подземным расположением машинного зала. Такое распространение подземного варианта здания ГЭС объясняется многими причинами: свободой выбора гидравлической схемы, топографическими, геологическими и кпиматичесними условиями, экономическими соображениями и, наконец, требованиями противовоздушной обороны.
В нашей стране построен ряд гидроэлектростанций с подземным расположением машинного зала. К ним относятся Верхне-Туломская, Севанская, Арзнинская, Даховская, Чиркейсная, Ладжанурская и Храмская П гидроэлектростанции. В настоящее время строятся Зейская и Нурекская гидроэлектростанции с подземными зданиями. Поэтому изыскание возможностей дальнейшего усовершенствования под-

дого из них будем иметь свои расчетные зависимости. Количество упругих клиньев соответственно по участкам будет
_Пм_ и
2 ’ ~ 2 ’ 2 г '
Полное количество клиньев
И _ П«, , П<£) Псгт П(»
— ———— ————— ————— ————— #
2 2 2 2
Высота каждого клина определяется выражением:
о + +у"г&
П/2
Центральные углы, соответствующие половине ширины клиньев по оси арки, по участкам соответственно будут:
да,
гя,
Расчетные зависимости для определения координат оси арки по участкам будут иметь следующий вид:
I участок
а) для центральных точек упругих клиньев
Хгі-і — К:
6ІПІУз + Ни-ІІпЗР.
+ К2(бШг + ЬІГУ&)+
У21 -4 = К< ооьЫ+ЗР,) - (21 ч)
-6іпу2
І/=4,2. •• •>