Напряженно-деформированное состояние тонкостенных составных стержней открытого профиля с учетом ползучести бетона

• Автор: Пашалишвили, Сергей Тенгизович
• Шифр специальности: 01.02.03
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Тбилиси
• Количество страниц: 132 c. : ил

ГЛАВА I. ОБЗОР
1.1. Применение и особенности работы тонкостенных стержней открытого недеформи-руемого профиля
1.2. Современное состояние теоретических исследований тонкостенных стержней
прямолинейных и криволинейных в плане ...
ГЛАВА 2. СТЕСНЕННОЕ КРУЧЕНИЕ ПРЯМОЛИНЕЙНОГО • В ПЛАНЕ
ТОНКОСТЕННОГО СТЕРЖНЯ ОТКРЫТОГО РЩЕФОРМИЕУЕМОГО СОСТАВНОГО ПРОФИЛЯ
2.1. Дифференциальные уравнения равновесия тонкостенного стержня открытого неде-формируемого составного профиля
2.2. Главная секториальная координата и секториальные геометрические характеристики тонкостенного стержня открытого недеформируемого составного профиля
2.3. Определение усилий в составных поперечных сечениях тонкостенного стержня при
стесненном кручении
ГЛАВА 3. СТЕСНЕННОЕ КРУЧЕНИЕ КРИВОЛИНЕЙНОГО В ПЛАНЕ ТОНКОСТЕННОГО СТЕРЖНЯ С КРУГОВОЙ ОСЬЮ ОТКРЫТОГО НЕДЕФОРМИРУЕМОГО СОСТАВНОГО ПРОФИЛЯ
3.1. Дифференциальное уравнение кручения тонкостенного стержня с круговой
осью малой кривизны
3.2. Определение усилий в составных поперечных сечениях тонкостенного стержня с круговой осью малой кривизны при стесненном кручении

ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЙ ВЛИЯНИЯ ДЕФОРМАЦИИ ПОЛЗУЧЕСТИ БЕТОНА НА НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ТОНКОСТЕННОГО СТЕРЖНЯ ОТКРЫТОГО СОСТАВНОГО НЕДЕФОРМЙРУЕМОГО ПРОФИЛЯ ПРИ СТЕСНЕННОМ КРУЧЕНИИ
4.1. Напряженно-деформированное состояние прямолинейного в плане тонкостенного стержня при стесненном кручении с
учетом деформаций ползучести бетона
4.2. Напряженно-деформированное состояние криволинейного в плане тонкостенного стержня с круговой осью при стесненном кручении с учетом деформации ползучести бетона
ГЛАВА 5. ОБЩЕЕ ОПИСАНИЕ ПРОГРАММЫ
5.1. Назначение программы
5.2. Описание логической структуры программы
5.3. Входные данные программы
5.4. Вывод на печать
5.5. Числовые примеры
ВЫВОДЫ
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
ПРИЛОЖЕНИЕ I: справки о внедрении
ПРИЛОЖЕНИЕ П: расчет поперечного элемента пролетного
строения моста-эстакады

Актуальность темы
Развитие строительной техники вызвало широкое применение в инженерных сооружениях тонкостенных стержней прямолинейных и криволинейных в плане.
Разработка и применение прогрессивных конструктивных форм привели к созданию новой теории расчета тонкостенных стержней.
Несмотря на большой интерес, проявляемый в последнее время к тонкостенным стержневым конструкциям, их статические и жестко-стные свойства изучены еще недостаточно, проблема проектирования окончательно не решена. Существующие методы пространственного расчета весьма трудоемки и вручную практически не выполнимы.
йце недостаточно изучена работа на стесненное кручение внешне статически неопределимых, тонкостенных, криволинейных в плане стержней с составным поперечным сечением.
Не исследовано влияние деформаций ползучести и усадки бетона на напряженно-деформированное состояние тонкостенных стержней составного поперечного сечения при стесненном кручении и следовательно, нет теоретически обоснованной и подтвержденной экспериментом методики расчета тонкостенных стержней составного поперечного сечения на стесненное кручение с учетом длительных деформаций бетона.
Вышеизложенное ставит перед исследователями задачу разработки методов расчета, учитывающих деформации ползучести и усадки бетона.
Основные задачи работы
I. Разработка приближенной методики расчета на стесненное

Общий интеграл дифференциального уравнения (2.22) имеет следующий вид:
- любое частное решение, удовлетворяющее неоднородному
уравнению (2.22).
Имея общий интеграл для угла закручивания (2.25), можем поренних силовых факторов: бимомента £ и полного крутящего момента |-[ . Присоединяя к ним граничные условия на концах
стержня, мы можем определить произвольные постоянные интегрироНаличие в уравнении (2.22) члена со второй производной от
ления по толщине стержня касательных напряжений. Однако исследования показали, что для тонкостенных стержней открытого профиля с отношением толщины к характерному размеру поперечного сечения порядка 0,02 и менее, крутильная жесткость, без ощутимой погрешности может быть принята равной нулю / 22,46,98 /. Это означает, что крутящие моменты, возникающие вследствие неравномерного распределения касательных напряжений по толщине стержня, также равны нулю. Отбрасывая из уравнения (2.22) член с ,
получим новое, приближенное дифференциальное уравнение кручения, существенно упрощающее расчеты:
${і) ~ Сі + Сі? + С3ЛІІ-.1 + СчсІ^--1 + в(ї) (2.25)
вания С, С г, , С з и С
угла закручивания $(і) обусловлено неравномерностью распреде
(2.26)