Теоретические основы рациональной организации процессов подачи топлива и воздуха карбюраторными системами автомобильных двигателей

• Автор: Лобынцев, Юрий Иванович
• Шифр специальности: 05.04.02
• Научная степень: Докторская
• Год защиты: 1982
• Место защиты: Ленинград
• Количество страниц: 320 c. : ил

Предисловие
Основные обозначения.
Глава I.Особенности организации подачи топлива и воздуха и
задачи совершенствования современных систем питания
§1.Общие проблемы совершенствования организации процессов подачи топлива и воздуха на различных режимах
§2.Системы карбюрации и впрыска топлива
§З.Два основных направления развития автомобильных карбюраторов
§4.Сравнительный анализ организации процессов подачи топлива и воздуха в современных карбюраторах на неустановившихся режимах
§5.Резервы совершенствования современных карбюраторных систем питания и задачи исследований
Раздел I.МЕХАНИЗМ И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОЦЕССОВ ДВИЖЕНИЯ И ДОЗИРОВАНИЯ ТОПЛИВА И ВОЗДУХА В ЭЛЕМЕНТАХ СИСТЕМ ПИТАНИЯ
Глава 2.0сновные расчётные соотношения между величинами расходов и перепадов давлений в элементах систем питания
§6.Соотношение между разрежением и расходом среды при стационарном течении газообразных потоков
§7.Экспериментальные значения газогидравлических констант некоторых проточных элементов
§8.06 учёте влияния вязкости при исследовании дозирующих элементов

стр.'
Глава 6.Совершенствование смешения в карбюраторных системах питания
§21.Организация смешения газообразного топлива и воздуха
§22.0собенности организации смешения жидкого топлива
и воздуха
§23.Некоторые пути совершенствования смешения в эжекдаонных карбюраторах
Раздел Ш. ФУНКЦИОНАЛЬНЫЕ БЛОКИ ЭЖЕКЦИОННЫХ КАРБЮРАТОРНЫХ
СИСТЕМ ШТАНИЯ;РАЗЛИЧНЫЕ ТИШ СИСТЕМ
Глава 7.Эжекционные смесители как исполнительные органы дозирования и смешения топлива и воздуха
§24.Смесители с постоянным сечением главного канала у
места встречи потоков топлива и воздуха
§25.Смесители с переменным сечением главного канала у места встречи потоков топлива и воздуха
Глава 8.Блоки управления и подачи топлива карбюраторных систем питания
§26.Различные способы оптимизации рабочих режимов
двигателя.
§27.Замечания о выборе командных параметров при программой управлении
§28.Програь&ая система непрямого регулирования состава смеси при использовании смесителя с автономными
дросселем и золотником
§29.Системы подачи топлива при использовании эжекционных смесителей
Глава 9.Основные направления совершенствования карбюраторных систем питания
§30.Пример конструкции системы питания .содержащей вертикальный карбюратор с переменным сечением главного канала и управляемым разрежением у распылителей
§31.Некоторые особенности организации подачи топлива и
воздуха при индивидуальном питании цилиндров
§32.Система питания с утилизацией тепловых потерь
Дополнение:ВЛИЯНИЕ НЕОДНОРОДНОСТЕЙ И НЕЛИНЕЙНОСТИ СВЯЗЕЙ МЕВДУ ПАРАМЕТРАМИ НА ИХ ОСРЕДНЕННЫЕ (НАБЛЮДАЕМЫЕ) ЗНАЧЕНИЯ.240 §ЗЗ.Неравномерность распределения топлива по цилиндрам
и рабочие показатели двигателя
§34.Влияние низкочастотных пульсаций на изменение пропускной способности дозирупцих элементов топлива и воздуха
§35.Изменение основных параметров пульсирующего потока
в зависимости от частоты основного тона
ВЬШОДЫ,РЕКОМЕНДАЦИИ, ПРЕДЛОЖЕНИЯ
ЛИТЕРАТУРА
Приложение I:Вывод обобщенных уравнений газовой гидравлики
Приложение П:Справка о внедрении и промышленном использовании материалов диссертационной работы
Приложение Ш:Выписка из Технического задания на разработку карбюратора с управляемым разрежением у распылителей для
перспективного двигателя АЗЛК
Приложение ГУ.Протокол рассмотрения Технического проекта карбюратора с управляемым разрежением у распылителей для
перспективного двигателя АЗЛК
Приложение У:Основные результаты испытаний карбюратора с управляемым разрежением у распылителей (по данным ЛЕНКАРЗа)312

=2,5 см2,коэффициент расхода воздушного потока в сечении под золотником уМ =0,9;соответственно давление и плотность воздуха перед карбюратором ро=0,98*Ю5 Па, р0=1,2 кг/м3,скорость изменения объёма пространства за дроссельной заслонкой при

движении поршня вниз в=14800 см /с; скорость изменения рабочего сечения под золотником в зависимости от степени демпфирования принималась в пределах э=2*50 см2/с.
При ь=2 см2/с золотник достигает крайнего верхнего положения приблизительно за 5 с.Это очень большое демпфирование. При я=50 сі^/с демпфирование практически отсутствует: время достижения верхнего положения в этом случае составляет приблизительно 0,2 с.
Значения безразмерных комплексов (10) в данном примере следующие: 0=0,74; 5=0,732; 11=0,031.
Расчёты выполнены для систем питания с одним и двумя карбюраторами типа СО,установленными на один и тот же двигатель с рабочим объёмом около 1,5•ТО“3 м3Г41І.Для одного карбюратора такты впуска следуют непрерывно один за другим.Для двух карбюраторов,каждый из которых подключён к двум цилиндрам,при порядке работы цилиндров І-3-4-2 после двух тактов впуска следуют две паузы.
Результаты расчёта представлены на рис.8.Из кривых еледует, что время релаксации давления во впускном трубопроводе после мгновенного открытия дроссельной заслонки зависит от демпфирования золотника.Так,нацример,при установке одного карбюратора и скорости открытия сечения £=50 см2/с время релаксации составляет 0,034 с (С=1,36) ;при 5=3,0 сі.^/с - 0,057 с
=2,27) и при 5=10 сг.г/с - 0,17 с ( *1=6,8).

В случае установки двух карбюраторов процесс характеризуется чётко выраженными пульсациями с падением разрежения до