Обоснование параметров напорного и ударного механизмов с объемным гидравлическим приводом машины для образования скважин в грунтах

• Автор: Горин, Андрей Владимирович
• Шифр специальности: 05.05.04
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2012
• Место защиты: Орел
• Количество страниц: 205 с. : ил.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение
1. Состояние вопроса бестраншейной прокладки трубопроводов
1.1. Краткий обзор механических способов для бестраншейной прокладки трубопроводов '
1.2 Анализ существующих теоретических исследований бестраншейного строительства горизонтальных трубопроводов
1.3 Обоснование темы. Цель и задачи исследования

Выводы
2.Динамическая и математическая модели комбинированной машины для бестраншейной прокладки трубопроводов
2.1. Выбор механической модели грунта
2.2. Динамическая и математическая модели привода машины
2.3 .Режимы движения комбинированной машины
2.4 Определение геометрических параметров инструмента
Выводы
3. Экспериментальные исследования
3.1. Задачи экспериментальных исследований
3.2. Исследования на экспериментальном полноразмерном стенде СДАН
3.2.1. Конструкция экспериментального
статико-динамического стенда
3.2.2. Место и условия проведения испытаний
3.2.3. Определяемые показатели
3.2.4. Планирование эксперимента
3.2.5. Обработка экспериментальных данных
3.3. Натурные испытания в производственных условиях
3.3.1. Конструкция испытательного стенда
3.3.2. Место и условия проведения испытаний
3.3.3. Определяемые показатели
3.3.4. Планирование эксперимента
3.3.5. Обработка экспериментальных данных
3.4. Результаты исследования статико-динамической машины
Выводы
4. Методика инженерного расчёта комбинированной машины
4.1. Общие требования
4.2. Расчёт параметров ударного механизма
4.3. Расчёт параметров органа управления
4.4. Технические характеристики гидропривода комбинированной машины
Выводы
Заключение
Список использованных источников Приложения

Введение
Актуальность темы. В настоящее время наблюдается устойчивая тенденция увеличения объемов городского и промышленного строительства, реконструкции сложившейся части городов и промышленных предприятий. По оценкам известных мировых экспертов эта тенденция сохранится на ближайшую и длительную перспективу. Сопутствующим процессом этой перспективе является сооружение новых подземных инженерных коммуникаций различного назначения: канализаций, водопроводов,
электрических и тепловых сетей, газопроводов и др.
Строительство подземных трубопроводов открытым (траншейным) способом в условиях города, а так же при пересечении железных и автомобильных дорог сопряжено с определенными трудностями, необходимостью разборки, а затем восстановления дорожных покрытий; нарушением движения транспорта; загрязнением окружающей среды. Открытое строительство трубопроводов практически невозможно под
зданиями и сооружениями.
Многих из перечисленных недостатков лишен закрытый (бестраншейный) способ строительства, включающий как прокладку трубопроводов под дорогами, так и строительство протяженных подземных коллекторов для инженерных коммуникаций.
Сравнительные данные стоимости открытых и бестраншейных прокладок трубопроводов по Г.В.Винчу и Н.В.Васильеву [7,11,51] приведены в таблицах 1 и 2. Даже из этих весьма кратких сведений следует, что при глубине прокладки трубопровода более 2м бестраншейное строительство оказывается более дешевым, чем открытый способ. Указанная величина подвержена колебаниям в зависимости от конкретных условий, но обычно такая глубина не превышает 6-8м.

Следовательно, условие наступления пластической деформации в таком теле можно представить в виде предельного соотношения [рис. 2.2в].
т — т (2-1)

Между элементами модели действует сухое или кулоново трение, остающееся неизменным при постоянном нормальном давлении.
Если для твердых тел под действием нагрузок характерны упругие и пластические деформации, то для жидкостей характерно вязкое трение, которое начинается при бесконечно малых сдвигающих напряжениях. Скорость вязкого течения пропорциональна величине этих напряжений.
Вязкая жидкость называется реологическим телом Ньютона, обозначается символом N и имеет своей моделью, так называемый амортизатор, в виде поршня с тонкими отверстиями, движущегося в цилиндре, заполненном жидкостью (рис. 2.3а).
Рис. 2.3. Модель реологического тела Ньютона (вязкое течение): а - условное изображение модели Ньютона; б - график зависимости
В теле Ньютона скорость перемещения поршня пропорциональна приложенной силе Р в соответствии с зависимостью представленной на рис. 2.36. Работа сил, вызывающих вязкое трение, полностью расходуется на преодоление вязкого (жидкостного) трения, превращаясь в теплоту, и является необратимой.

напряжения от времени у тела Ньютона.