Обоснование и выбор параметров гидродифференциального выпрямителя момента инерционной автоматической бесступенчатой передачи мобильных машин

• Автор: Новожилов, Борис Анатольевич
• Шифр специальности: 05.05.03
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2000
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 168 с. : ил.

ОГЛАВЛЕНИЕ
Принятые обозначения
Введение
Глава 1. Состояние вопроса и задачи исследования
1.1. Тенденции конструкторских разработок
1.2. Морфологическое описание объекта исследования
1.3. Сравнительный анализ инерционных преобразователей момента
1.4 Анализ конструкций и условий функционирования
преобразователей момента ИГТВ
Выводы
Глава 2. Теоретическое исследование рабочего процесса инерционного гидродифференциального трансформатора вращающего момента (ИГТВМ)
2.1 Анализ показателей объемных гидромашин
с точки зрения применимости в ИГТВМ
2.2 Теоретическое обоснование параметров гидросистемы выпрямителя момента
2.3. Теоретическое обоснование параметров обратных клапанов гидросистемы ИГТВМ
2.4. Обоснование и выбор параметров дифференциального
ряда выпрямителя момента
2.5. Выбор и обоснование типа рабочей жидкости
Выводы
Глава 3. Математическое моделирование рабочего процесса
ИГТВМ
3.1. Математическая модель рабочего процесса ИГТВМ
3.2. Описание рабочего процесса ИГТВМ
математической моделью
3.3. Исследование влияния основных конструктивных параметров выпрямителя момента на его характеристики
Глава 4. Экспериментальные исследования ИГТВМ
4.1. Конструкция испытательного стенда и информационноизмерительная аппаратура
4.2. Методика экспериментальных исследований и результаты испытаний
4.3. Рекомендации по выбору основных конструктивных параметров гидродифференциального
выпрямителя момента
Выводы
Общие выводы ,
Библиографический список использованной литературы
Приложение
ПРИНЯТЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Обозначение Величина Единица измерения
ДСЗ, Величина внутренних утечек в гидромашине. м3/с
Оэф Фактически подача насоса м3/с
Рт Теоретическая подача насоса м3/с
Объемный КПД гидромашины
V Рабочий объем гидромашины м3
ф ' ном Скорость вращения вала гидромашины, при которой определялся объёмный КПД рад/с
р * ном Давление, при котором определялся объёмный КПД МПа
мт Тормозной момент на валу гидромашины. Н*м
Ям к Коэффициенты сопротивления магистралей и каналов
ьн >ьв ,ьк Длина нагнетательной, всасывающей магистралей и каналов гидромашины м
м ,к Диаметры магистралей и каналов м
с -’вх Коэффициент сопротивления на входе в магистраль
с вх Коэффициент местных потерь (на входе в канал и выходе в полость)
г Объёмный вес рабочей жидкости н/м3
/*/. Площадь сечений магистралей и каналов м2
и ™щт Предельное значение коэффициента расхода щели клапана
Кек Постоянная коэффициента коррекции параметров режима работы гидроаппарата в зависимости от числа Рейнольдса
И Величина открытия клапана м
ср Средний диаметр кольцевой щели м
р Угол конусности клапана 0 <Р >90°
Из выражения кинетической энергии системы видно, что различные импульсные механизмы описываются только параметрами ауЬ и функцией у/ . Очевидно, одни и те же характеристики трансформатора могут быть получены с помощью различных конструктивных схем выбором одинаковых величин а, Ъ и тождественно равных функций у
Использование обобщенной схемы импульсного механизма позволяет отвлечься от конструктивных различий в схемах механизмов и провести выбор оптимальных областей параметров а,Ь и функции у
Анализ влияния типа импульсного механизма на уровень погруженности МСХ на режиме неподвижного реактора. Все импульсные механизмы, описываемые обобщенной схемой, подразделяются на два семейства. Одни импульсные механизмы имеют постоянную функцию у/' = const > Другие переменную. К первым относятся параллелограммный импульсный механизм, планетарный Хоббса, Чалмерса, Левина. Ко второму семейству относится непараллелограммный импульсный механизм. Различия в поведении обоих семейств импульсных механизмов наиболее четко проявляются в режиме заторможенного реактора.
Ускорение центра масс грузового звена обобщенной схемы запишется при использовании в качестве полюса точки В (рис. 1.4.1) в виде:
aS " аВ + аВ + aSB + aSB в указанном режиме аТв =0 > так как vB = ad и а = const
У механизмов с постоянной функцией у/' скорости , ф постоянны и модули ав , anSB оказываются также постоянными. Составляющая ~ав равна нулю, так как ф = 0 Соответственно оказываются постоянными и модули составляющих главного вектора грузового звена, которые определяются произведениями массы грузового звена на модули ав > апвв (главный момент сил инерции равен нулю вследствие ф = 0 )