Повышение стабильности параметров зоны чесания шляпочных кардочесальных машин

• Автор: Беляев, Олег Юрьевич
• Шифр специальности: 05.02.13
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2001
• Место защиты: Кострома
• Количество страниц: 247 с.

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ И ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
ГЛАВА I ПРЕДМЕТ, СОСТОЯНИЕ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
1.1. Конструктивные особенности современных кардочесальных машин
для хлопка
1.1.1. Конструкции шляпочных полотен чесальных машин
1.1.2. Механизмы установки разводок в шляпочном полотне
1.2. Критический обзор исследований узла шляпочного полотна хлопкочесальных машин
1.3. Выбор и классификация параметров, определяющих стабильность зоны чесания
1.4. Цель, предмет, объект и задачи исследований
ГЛАВА II МОДЕЛИРОВАНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ ЗОНЫ ЧЕСАНИЯ В УЗЛЕ ШЛЯПОЧНОГО ПОЛОТНА
2.1. Понятие интегрального параметра стабильности основной
зоны чесания
2.2. Теоретическое определение натяжения в рабочей ветви шляпочного полотна чесальной машины нормального габарита
2.3. Моделирование зоны чесания с учетом деформаций шляпок
2.4. Экспериментальное определение объема зоны чесания как интегрального параметра технического состояния шляпочного полотна
2.4.1. Разработка диагностического стенда для исследования зоны
чесания
2.4.2. Структурная схема стенда на базе СИИТ-3 - ЭВМ
2.4.3. Особенности программного обеспечение стенда

2.4.4. Методика проведения экспериментов и обработка полученных
результатов
Выводы по главе
ГЛАВА III ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОТОЯНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ШЛЯПОЧНОГО ПОЛОТНА
3.1. Производственная методика установки разводок в шляпочном
полотне
3.2. Прочностной расчет регулировочных шпилек для установки разводок
в шляпочном полотне
3.3. Исследования деформаций и напряжений в гибких дугах при регулировке разводок
3.3.1. Расчет деформаций гибких дуг с помощью уравнения
упругой линии
3.3.2. Расчет статического напряженно-деформированного состояния
гибких дуг методом конечных элементов
3.3.3. Экспериментальная проверка деформаций гибкий дуги
3.4. Контактная задача в основных сопряжениях шляпочного
полотна
3.4.1. Моделирование контакта опорных платиков шляпки с рабочей
поверхностью гибкой дуги
ЗА.2. Моделирование напряженно-деформированного состояния в шарнире
шляпочной цепи
3.4.3. Определение напряжений в зоне контакта головки колосника с зубом приводной звездочки
Выводы по главе

ГЛАВА IV МОДЕЛИРОВАНИЕ ДИНАМИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В КОЛЕБАТЕЛЬНОЙ СИСТЕМЕ
"ШЛЯПКА - ВОЛОКНИСТЫЙ ПРОДУКТ"
4.1. Теоретические предпосылки определения динамических свойств волокнистых материалов при чесании
4.2. Разработка методики и экспериментального стенда для определения вязкоупругих свойств волокна
4.3. Стендовые экспериментальные исследования и обработка полученных результатов
4.4. Частная динамическая модель "шляпка - волокнистый продукт"
4.5. Экспериментальная проверка вынужденных колебаний шляпки при взаимодействии с продуктом
4.6. Моделирование динамики шляпки в пакете АИБУЗ
4.6.1 Модальный анализ шляпки
4 6.2. Моделирование вынужденных колебаний шляпки
Выводы по главе
ГЛАВА V РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ СТАБИЛИЗАЦИИ ПАРАМЕТРОВ ЗОНЫ ЧЕСАНИЯ
5.1. Разработка конструкции гибкой дуги, исключающей искажение
её рабочей поверхности
5.2. Обеспечение стабильности параметров зоны чесания шляпочного полотна за счет устранения износа платиков шляпок и гибких дуг.
5.2.1. Разработка направляющего узла качения шляпочного полотна
5.2.2. Технология сборки, обкатка и проверка работоспособности
узла качения

точке рабочей ветви шляпочного полотна малогабаритной чесальной машины в работе [28] была получена формула:
0 = д0&Уф/л{в - 7Г)] + - /Г-)5т9 ~2{ЛС05в - 2/иехр[/л{д - 71)) (1.3)
где: £>о - натяжение шляпочного полотна в точке схода с гибких дуг; //-коэффициент трения скольжения; в -угол, характеризующий положение точки шляпочного полотна, в которой определяется натяжение; р -радиус гибкой дуги ц- погонный вес шляпочного полотна, приведенный к одной гибкой дуге.
Из формулы видно, что величина 0 зависит то натяжения 0О. Гусевым В.А.[28] было предложено определять величину Q0 экспериментально с использованием факторного планирования. В качестве регрессионной многофакторной модели РМФМ принимался неполный полином второго порядка:
0о =Ъ0 +&,х, +Ь2х2 + Ьпххх2 (1.4)
где: Ь0-,ЬХЪ2-,ЬХЛ - коэффициенты регрессии, учитывающие влияние каждого фактора в отдельности и их совместное влияние на выходной параметр хц х2;-факторы, варьируемые на двух уровнях. Нижний уровень фактора х, устанавливался равным 75 мм. При меньшем значении указанной величины наблюдается значительное провисание холостой ветви шляпочного полотна, что приводит к нарушению зацепления приводных звездочек с головками колосников. Верхний уровень устанавливался также экспериментально, равным -80мм. При большем значении фактора х, наблюдается резкое увеличение натяжения ветвей шляпочного полотна и значительный износ платиков колосников. Предельные значения фактора х2 также были установлены экспериментально х2тах=60 мм,х2го|п =50 мм. Величина 0О в каждой точке факторного пространства по специально разработанной методике с использованием экспериментальными шляпочными цепями с тензозвеньями. Тензодатчики соединялись по мостовой схеме. Для компенсации изгиба звена датчики наклеивались с обеих