Разработка и исследование безынерционного механизма раскладки

• Автор: Глушенков, Виктор Иванович
• Шифр специальности: 05.02.13
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2000
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 188 с. : ил.

ОГЛАВЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
Глава I. Обзор литературы
§ 1.1. Безынерционные механизмы раскладки с круговым движением нитеводителя
§1.2. Постановка задачи
§1.3. Конструкции разработанных механизмов раскладки
Глава II. Исследование разработанных механизмов раскладки
с круговым движением нитеводителя
§2.1. Термины и определения
§ 2.2. Основные условия, которые должны быть выполнены при проектировании механизмов раскладки с круговым
движением нитеводителя
§ 2.3. Основные условия, которые должны быть выполнены при проектировании кулачка раскладки, предназначенного для формирования цилиндрических паковок с постоянным углом раскладки нити
§ 2.4. Определение основных параметров корректирующего кулачка раскладки при формировании паковок с неодинаковыми углами раскладки нити в смежных прослойках
Глава III. Проектирование механизма раскладки с круговым
движением нитеводителя
§ 3.1. Определение критического значения диаметра фрикционного цилиндра

§ 3.2. Определение критических диаметров нитеносителя и
паковки
§ 3.3. Определение закона перемещения точки контакта А нити с рабочим профилем кулачка раскладки при укладке крайнего витка на фрикционном цилиндре по предельной кривой
§ 3.4. Определение времени реверса точки контакта А при укладке крайнего витка по предельной кривой
§ 3.5. Определение минимального зазора между фрикционным цилиндром и нитеводительной пластиной с радиальным
пазом
§ 3.6. Определение зазоров Д2 и Д3 между неподвижным корректирующим кулачком раскладки и рабочими участками нитеводительной пластины
§ 3.7. Выбор толщины нитеводительной пластины
§3.8. Выбор толщины б2 корректирующего кулачка раскладки
§ 3.9. Определение расстояния щ между фрикционным цилиндром и срединной плоскостью кулачка раскладки
§ 3.10. Определение теоретического Е-, и действительного £д размера профильного отверстия корректирующего кулачка раскладки
§3.11. Определение основных размеров нитеводительной пластины
§ 3.12. Профилирование заправочного кулачка
§3.13. Определение основных размеров нитеводительной конической тарелки
§ 3.14. Проектирование нитеводительной втулки

§ 3.15. Взаимное расположение фрикционного цилиндра, кулачка раскладки и нитеводительной пластины
§ 3.16. Определение максимальной скорости наматывания
§ 3.17. Методика проектирования механизма раскладки с круговым движением нитеводителя
Глава IV. Стендовые испытания механизма раскладки с круговым движением нитеводителя
§ 4.1. Задачи экспериментальных исследований
§ 4.2. Стенд для испытания механизмов раскладки с круговым
движением нитеводителя
§ 4.3. Установление соответствия кривых расположения нити на поверхности фрикционного цилиндра с исходными кривыми, принятыми при профилировании кулачка раскладки
§ 4.4. Установление идентичности кривых расположения нити на поверхностях фрикционного цилиндра и тела намотки
§ 4.5. Определение минимального значения центрального угла Я, соответствующего всей длине рабочего профиля плоского заправочного кулачка
§ 4.6. Определение минимального значения угла «о наклона движущейся нити к срединной плоскости нитеводительной пластины
Глава V. Расчет экономической эффективности использования перемоточной машины БП-340-0 с новым безынерционным механизмом раскладки
ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

От взаимного расположения этих звеньев относительно друг друга и по отношению каждого из них к оси вращающегося статора электродвигателя 7, дополнительно выполняющего роль фрикционного цилиндра, зависит форма и структура формируемой паковки. Поэтому при разработке методики проектирования механизма раскладки с круговым движением ните-водителя (см. рис. 14 и 15) необходимо предварительно решить следующие задачи:
определить расстояние с между осями вращения нитеводительной пластины 1 и фрикционного цилиндра 7 при перекрещивании этих осей под прямым углом;
определить смещение т условной прямой линии, проходящей через крайние точки А0 и Л2 теоретического профиля корректирующего кулачка раскладки 3, относительно оси вращения нитеводительной пластины;
определить абсолютные значения координат характерных точек Ад, А1, А2 и Аз центрового профиля кулачка раскладки;
найти зависимости для определения текущих координат у и г теоретического профиля кулачка раскладки 3 с началом координат в точке О у для первой части верхней ветви АдА ,у2 и г2- с началом координат в точке 02 для второй части АА2 верхней ветви,уз и ц - с началом координат в точке 03 для первой части А2Аз нижней ветви профиля кулачка и у4 и 14 -с началом координат в точке 04 для второй части АзА0 нижней ветви.
Исходными, заданными параметрами при решении перечисленных выше задач являются: Нп - длина раскладки нити; гп - продольная скорость нити в точке наматывания; р и / — технологические углы раскладки нити в смежных спиралях (прослойках).
Все остальные параметры механизма раскладки следует находить с учетом заданных параметров.
Так как безынерционные механизмы раскладки с круговым движением нитеводителя предназначены для высокоскоростных текстильных