Повышение и обеспечение точности и производительности обработки валов с использованием поводковых приспособлений на базе жесткого центра

• Автор: Ерохин, Виктор Викторович
• Шифр специальности: 05.02.08
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1999
• Место защиты: Брянск
• Количество страниц: 190 с. : ил.

ОГЛАВЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
ГЛАВА 1. ПРОБЛЕМЫ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ТОЧНОСТИ И ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ РЕЗАНИЕМ ЗАГОТОВОК ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ ПОВОДКОВЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИЙ
1.1. Основные проблемы, связанные с проектированием поводковых приспособлений для обеспечения требуемой точности обработки
1.2. Подходы к решению задачи по определению точности и производительности обработки при использовании поводковых приспособлений
1.2.1. Основные подходы определенИя производите.Iьпости обработки с использованием поводковйх устройств
1.2.2. Теоретические исследования по определению точности обработки с использованием поводковых приспособлений
1.3. Общие выводы. Цели и задачи исследования
ГЛАВА 2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ
ВЛИЯНИЯ КОНСТРУКТИВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПОВОДКОВЫХ УСТРОЙСТВ НА ТОЧНОСТЬ И ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ОБРАБОТКИ
2.1. Определение точности обработки при использовании поводковых устройств на базе жесткого центра, передающих крутящий момент по эксцентрично расположенной предварительно подготовленной поводковой выточке
2.1.1. Исследование влияния автоколебаний на точность обработки
2.2. Определение точности обработки при использовании поводковых устройств на базе жесткого центра, передающих крутящий момент за счет внедрения в торец заготовки поводковых элементов
2.3. Исследование влияния конструктивных параметров поводкового устройства, передающего крутящий момент по предварительно

подготовленной поводковой поверхности, на производительность обработки
2.3.1. Определение влияния контактных напряжений в зоне контакта поводкового элемента с поводковой поверхностью на величину предельного крутящего момента
2.3.2. Исследование влияния изменения силы давления между поводком и поводковой поверхностью на величину термоупругих деформаций в зоне их контакта
2.3.3. Влияние качества поверхности поводка и поводковой поверхности и циклически изменяющейся силы давления ]? зоне контакта поводка с поводковой поверхностью на прочность контактируе-мых поверхностей
2.3.4. Определение конструктивных размеров поводка и поводковой выточки от величины крутящего момента
2.3.5. Определение главных напряжений в зоне контакта поводкового элемента с поводковой поверхностью в зависимости от контактных, термоупругих и циклических напряжений
2.4. Выводы к главе
ГЛАВА 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ВЛИЯНИЯ КОНСТРУКЦИЙ ПОВОДКОВЫХ УСТРОЙСТВ НА БАЗЕ ЖЕСТКОГО ЦЕНТРА И ИХ КОНСТРУКТИВНЫХ ОСОБЕННОСТЕЙ НА ТОЧНОСТЬ И ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ОБРАБОТКИ
3.1. Экспериментальное определение взаимосвязи конструктивных особенностей поводкового центра, передающего крутящий момент по предварительно подготовленной эксцентрично расположенной выточке, с точностью токарной обработки
3.2. Экспериментальные исследования взаимосвязи точности с производительностью токарной обработки при использовании различных конструкций поводковых приспособлений
3.2.1. Взаимосвязь точности с производительностью токарной обработки при использовании поводкового центра, передающего

крутящий момент по предварительно подготовj сенной эксцентрично расположенной в торце заготовки кольце] юй выточке
3.2.2. Взаимосвязь точности с производительностью токарной обработки при использовании поводкового центра, передающего крутящий момент по предварительно подготовленным в торце заготовки цилиндрическим лункам
3.2.3. Взаимосвязь точности с производительностью токарной обработки при использовании поводкового центра, передающего крутящий момент заготовке за счет внедрения в торец заготовки плавающих самоустанавливающихся поводковых элементов
в форме клина
3.2.4. Анализ влияния производительности токарной обработки на ее точность при использовании исследуемых конструкций поводковых устройств
3.3. Экспериментальные исследования взаимосвязи точности с производительностью обработки при круглом наружном шлифовании с продольным движением подачи в зависимости от вида конструкции поводкового приспособления
3.3.1. Взаимосвязь точности с производительностью обработки при круглом шлифовании с использованием поводкового устройства, закрепленного на планшайбе и передающего крутящий момент по предварительно подготовленной в торце заготовки эксцентрично расположенной выточке
3.3.2. Взаимосвязь точности с производительностью обработки при круглом шлифовании с использованием поводкового устройства, закрепленного на планшайбе и передающего крутящий момент по предварительно подготовленным в торце заготовки цилиндрическим лункам
3.3.3. Взаимосвязь точности с производительностью обработки при круглом шлифовании с использованием поводкового устройства-хомутика
3.3.4. Анализ влияния производительности круглого шлифования на

тановленной на технологические центры (рис. 2.1, б), которые представлены в виде трех упругих элементов ()пх, .Ьту, ,1п/ - жесткость переднего центра по осям X, У, 7 у«, у, у - жесткость заднего центра по осям X, У, Т). Вращение заготовки по базовой поверхности центров представляется как вращение по абсолютно гладким поверхностям, а учет отклонений от круглости базирующей поверхности центра представляем в виде действий квазисил С}] шСЬ на заготовку (рис. 2.1, а). Квазисилы действуют на заготовку в радиальном направлении (в направлении радиальной составляющей силы резания) и на уровне ее базирования на рассматриваемые центры. Закон действия квазисил отображает колебания абсолютно гладкой цилиндрической поверхности заготовки, вращающейся по базирующей поверхности технологического центра, которая имеет определенную погрешность формы.
Для определения уравнения движения установочных поверхностей введем следующие ограничения:
1. Упругая сила каждого упругого элемента пропорциональна его деформации и направлена вдоль оси этого элемента. Это достигается тем, что рассмотренное движение тела является линейным, т. к. перемещения линейные £,, Г), С, и угловые 0, \), ф настолько малы (если перемещения фшаДпахЛтах 40мкм, а длина заготовки /тш= 40мм, то тур, 0 = 1,000000166667-10"’, а зтб = яйлу яшф— 10 а относительная погрешность Д=0,00000016667-10°), что величинами второго и более высоких порядков относительно координат и их производных можно пренебречь.
2. Коэффициенты сил сопротивления движению могут быть выражены в зависимости от того, какова рабочая гипотеза, характеризующая действие этих сил. Существует две гипотезы. Согласно первой, тело движется в сопротивляющейся среде, реакции которой пропорциональны скоростям линейных и угловых перемещений заготовки. Вторая гипотеза относит силы сопротивления к перемещениям отдельных точек тела. Предполагается, что в этих точках действуют сосредоточенные силы сопротивления движению, пропорциональные скорости перемещения этих точек относительно их положения равновесия /17/. Но коэффициенты сил сопротивления движению для каждой технологической системы имеют определенные значения, что затрудняет их нахождение в производственных условиях. Но принимая во внимание, что линейные перемещения £,, г), С, очень малы /35, 100/, а колебания рассматриваются в тот момент времени, когда их затухание находится в начальной стадии (наихудший вариант), диссипативными силами можно пренебречь.