+
Действующая цена700 499 руб.
Товаров:
На сумму:

Электронная библиотека диссертаций

Доставка любой диссертации в формате PDF и WORD за 499 руб. на e-mail - 20 мин. 800 000 наименований диссертаций и авторефератов. Все авторефераты диссертаций - БЕСПЛАТНО

Расширенный поиск

Использование низкочастотных акустических колебаний для текущего контроля процесса шлифования

  • Автор:

    Юганов, Владимир Сергеевич

  • Шифр специальности:

    05.02.08

  • Научная степень:

    Кандидатская

  • Год защиты:

    1999

  • Место защиты:

    Ульяновск

  • Количество страниц:

    198 с. : ил.

  • Стоимость:

    700 р.

    499 руб.

до окончания действия скидки
00
00
00
00
+
Наш сайт выгодно отличается тем что при покупке, кроме PDF версии Вы в подарок получаете работу преобразованную в WORD - документ и это предоставляет качественно другие возможности при работе с документом
Страницы оглавления работы


Список основных сокращений и символов
а. з. -- абразивное зерг ю.
АЭ - акустическая эмиссия.
ВАЭ - высокочастотная акустическая эмиссия.
НАК - низкочастотные акустические колебания.
А3 - амплитудное значение эффективного напряжения иссле-
дуемого звукового давления в полосе пропускания анализатора, В.
Ь - ширина обработанной поверхности образца, мм.
с - скорость распространения звука в среде, м/с.
С„ - скорость распространения изгибной волны, м/с.
с! - диаметр центрального (посадочного) отверстия в шлифо-
вальном круге, мм.
1) - диаметр шлифовального круга (пластины), мм.
1)и 02 - соответственно диаметр шлифовального круга до и после шлифования, мм.
Е - модуль нормальной упругости материала, Па.
Еи - чувствительность микрофона, В-м2/Н.
/ - частота звуковых колебаний, Гц.
/'’(//) -функция коэффициента Пуассона.
С - модуль упругости при сдвиге материала, 11а.
Н - высота круга, мм.
I - интенсивность звука (сила звука), Вт/м2.
к - волновое число, м 1.
К„ - поправочный коэффициент, учитывающий влияние раз-
меров шлифовального круга на звуковое давление.
К - коэффициент режущей способности шлифовального круга.
Ку - коэффициен т усиления звукового сигнала анализатором
спектра.
Кш - коэффициент шлифования по объему.
Е - расстояние от излучателя до приемника звуковых колеба-
ний, м.
Ь1 - длина обработанной поверхности образца, мм.
Ер - уровень звукового давления, дБ.

т - показатель степени, характеризующий интенсивность роста колебании силы шлифования. п -частота вращения круга, с
N - число а. з., находящихся в пределах площади контакта шлифовального круга с заготовкой.
Л/а - акустическая (звуковая) мощность излучателя, Вт.
Лу - количество а. з., участвующих в резании, шт/мм2. р - звуковое давление, Па.
Рпшх ~ звуковое давление, развиваемое в направлении главного максимума, 11а.
Р - сила шлифования, 11.
Рср - среднее значение силы шлифования, Н.
Р1 - сила микрорезания, Н.
Рг - радиальная составляющая силы шлифования, I I.
Р, - касательная составляющая силы шлифования, Н.
Оа - объем шлифовального круга (абразивного зерна), израсходованный за время шлифования, мм3.
Ои — объем материала заготовки, удаленного при шлифовании, мм3. /а - среднее арифметическое отклонение профиля шлифованной поверхности, мкм.
Я#р- характеристика направленности излучателя (шлифовального
круга) по давлению.
На/ - характеристика направленностн излучателя по давлению для
основного максимума.
Я - площадь излучающей (торцовой) поверхности шлифовально-10 круга, м2.
5, - вертикальная подача шлифовальной бабки, мм/дв. ход.
- время удара, с.
Т - период стойкости шлифовального круга, мин.
110 - амплитуда колебаний шлифовального круга, мкм. й0 - нормальная составляющая колебательной скорости элемента с!Р, м/с,
и,Ш1 - амплитудное значение эффективного напряжения исследуемого звукового давления в полосе пропускания анализатора, В.
V,. - окружная скорость шлифовального круга, м/с.
- продольная подача стола (заготовки), м/мин.
2 - величина снимаемого припуска, мм.

2<|, - фактический линейный съем материала с обрабатываемой! па-готовки (образца) за время шлифования, мм. а - угол раствора основного лепестка характеристики направленности, град. у - коэффициент направленности излучателя.
АЛ - фактический линейный съем материала, мм.
Ар - флуктуация амплитуды мгновенного звукового давления, 11а.
АРа - амплитуда колебаний силы шлифования на част оте, близкой к собственной частоте колебаний наименее жесткого узла технологической системы, Н.
А/А - амплитуда колебаний силы шлифования, вызванных неуравновешенностью круга или его неправильной геометрической формой, Н.
А Я - размерный износ шлифовального круга, мкм. в - угол раствора характеристики направленности, град. ср - потенциал скоростей акустического поля, м/с.
(р0 - потенциал скорости на излучающей поверхности, м/с.
т - волновое сопротивление среды, т = рс, Па-с/м.
Хв - длина звуковой волны в воздухе, м.
Ли -длина изгибнойволны, м.
// - коэффициент Пуассона.
р - плотность среды (материала), кг/м3. т - время шлифования, с, мин.
тс - период стойкости шлифовального круга, с, мин.
(о -угловая (круговая) частота колебаний, с4.
(0а - угловая част ота колебаний силы шлифования на часто те,
близкой к собственной частоте колебаний наименее жесткого узла технологической системы, с"1.
(ок - уз ловая частота колебаний силы шлифования, вызванных неуравновешенностью круга или его неправильной геометрической формой, с“1.
электрического сигнала. Для уменьшения искажения и ослабления сигнала ВАЗ необходимо использовать предварительный усилитель и размещать его в непосредственной близости от пьезопреобразователя. Следует также иметь в виду, что высокочастотные акустические измерения могут быть достоверными при наличии надежного, обладающего минимальным акустическим сопротивлением контакта пьезопреобразователя с колеблющейся поверхностью, при температуре в месте установки пьезопреобразователя, не превышающей точку Кюри, а также при правильном выборе места расположения приемника высокочастотных акустических колебании. Желательно, чтобы акустическое сопротивление волноводного тракта от места генерирования акустических волн (зоны шлифования) до места установки пьезопреобразователя сохранялось постоянным, так как в противном случае необходима специальная градуировка аппаратуры с помощью источника дозированной акустической энергии. Еще одной причиной скептического отношения к высокочастотному методу акустического контроля является большой разброс и искажение высокочастотных характеристик (спектра колебаний) даже при незначительном изменении хотя бы одной из частот возбуждения, например незначительного изменения скоростного режима. Следует также учитывать и сложность используемой аппаратуры.
При описании механизма возникновения и излучения ВАЗ [102, 122, 124] используют основополагающие зависимости теории термофлук-туационной прочности материала, приведенной в работах акад. С.Н. Журкова. Эта теория является обобщением фундаментальных физических представлений о термофлуктуационной природе накопления дефектов в материале иод действием приложенных нагрузок и температур. Поэтому требуется ее конкретизация применительно к специфическим условиям взаимодействия шлифовального круга и заготовки в зоне шлифования.
Перспективным, 1ГО практически не изученным методом контроля процесса шлифования, представляется метод НАК [184, 187, 189, 199, 202, 204]. К его достоинствам относят: возможность установки приемника (преобразователя) НАК в непосредственной близости от зоны шлифования; бесконтактность (отсутствие необходимости механического контакта преобразователя с исследуемым объектом); безинерционность, возможность исследования акустического сигналов при высоких (выше точки Кюри) температурах; высокую чувствительность; простоту аппаратуры; многообразие акустических параметров, имеющих тесную корреляционную связь с режущей способностью шлифовального круга и техно-

Рекомендуемые диссертации данного раздела

Время генерации: 0.171, запросов: 967