Построение крыловых профилей по заданным распределениям толщины и нагрузки

• Автор: Долганов, Сергей Александрович
• Шифр специальности: 01.02.05
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2000
• Место защиты: Казань
• Количество страниц: 125 с. : ил.

Оглавление
Используемые аббревиатуры и обозначения
Введение
Глава 1. Построение изолированного крылового профиля по распределениям толщины и нагрузки в потоке идеальной несжимаемой жидкости
§ 1. О численно-аналитических методах построения крыловых профи-

§ 2. Постановка задачи. Аналитическое решение
§ 3. Итерационный способ решения. Результаты и анализ числовых
расчетов
Глава 2. Обобщение на случай учета сжимаемости и вязкости
§ 4. Обзор литературы
§ 5. Построение крылового профиля с учетом сжимаемости
§ 6. Построение крылового профиля с учетом вязкости
Глава 3. Построение гидродинамической решетки по распределениям толщины и нагрузки
§ 7. Обзор литературы по построению прямых однорядных решеток
§ 8. Постановка задачи в случае идеальной несжимаемой жидкости. Аналитическое решение

§ 9. Итерационный способ решения. Результаты и анализ числовых
расчетов
§ 10. Постановка задачи с учетом сжимаемости. Способ решения. Результаты и анализ числовых расчетов
Глава 4. Построение статически устойчивых крыловых профилей и профилей дельтапланов
§11. Продольная статическая устойчивость
§ 12. Построение статически устойчивых крыловых профилей
§ 13. Построение статически устойчивых профилей дельтапланов
Заключение
Литература

Используемые аббревиатуры и обозначения
ИНЖ — идеальная несжимаемая жидкость
ОКЗА — обратные краевые задачи аэрогидродинамики
ОЦТ — общий центр тяжести
ПС — пограничный слой
ТПС — турбулентный пограничный слой
ЦМП — центр массы пилота
а* — критическая скорость
Ъ — хорда профиля
с — максимальная толщина профиля
с = с/Ъ — относительная максимальная толщина профиля
ср — коэффициент давления
Cy — Yj(qocb) — коэффициент подъемной силы
h{x) — распределение толщины
mz = Mz/(qOQb2) — коэффициент момента относительно центра массы mZo — коэффициент момента относительно передней кромки профиля р(х) — распределение нагрузки
Роо — давление жидкости или газа невозмущенного потока
s — дуговая абсцисса контура профиля
t — шаг решетки профилей
v — скорость в физической плоскости
v — скорость невозмущенного потока
W = <р + iip — комплексный потенциал течения
xf) — центр давления

УЬ) = /(/1(7) C0S7 — /2(7) sin 7)7. (1.26)

Выписанные уравнения являются искомыми соотношениями, связывающими функции ж(7) и 2/(7). Заметим, что при решении смешанной краевой задачи для данной вспомогательной функции не нарушаются условия (1.19), а также условия периодичности у(О) = 2тт) = О,
&<“> = , то есть для выполнения указанных условий не потребу-
ется привлечения других параметров. Сказанное нетрудно проверить, опираясь на соотношения (1.22) , (1.25), (1.26). Метод решения смешанной краевой задачи для регулярной во внешности круга функции описан в [27].
Соотношения (1.18), (1.20), (1-25), (1.26) совместно с условиями (1.19) при фиксированном 70, определяют замкнутую систему интегро-дифференциальных уравнений относительно функций ж(у) и у (у)

х(Ъ)
16 С/()2 cos2( — /в) sin2 /Ж/(7)2
р(а(7)) - «2(*(72)) V d7 )

= 1(а;(7)1У(7),г'(72),о,/3;71),

®(7) = 1 + /(-/1(7) 8Ш 7 - /2(7) 0057)7
= й2(/1(7),/2(7);7) (1.27)
2/(72) = 2/(71) - ЧхЫ)) = ЩхЫ),у(ъУ,ъ),
72 = 72(71),

У(7) = /(/1(7) с°8 7 - /2(7) 8т7)7 = (/1(7), /2(7); 7), х(7») = 0, = 0,
где /1(7) и /2(7) определяются из решения смешанной задачи (1.22), а связь 72 = 72(71) — из соотношения (1.17). Решив систему (1.27), най-