Взаимодействие буронабивных длинных свай с грунтовым основанием с учетом фактора времени

• Автор: Нгуен Занг Нам
• Шифр специальности: 05.23.02
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2008
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 167 с. : ил.

Введение.

Глава 1 Обзор исследований и современное состояние расчета осадок

свайных фундаментов

1.1 Применение и технология устройства буронабивных свай

1.2 Существующие методы определения осадок свай и

группы свай

1.2.1 Методы определения осадок одиночных свай

1.2.2 Методы определения осадок свайных фундаментов

1.3 О расчете осадок свайных фундаментов с учтом фактора времени

1.4 Цель и задачи исследований

Глава 2 Экспериментальные исследования

2.1 Инженерногеологические условия г.Ханоя
2.2 Испытания буронабивных свай статической нагрузкой и их анализ
2.2.1 Геологические условия опытных площадок
2.2.2 Конструкции опытных свай, измерительная аппаратура
2.2.3 Результаты проведенных исследований
2.3 Расчеты осадок свай и свайных фундаментов по нормам Вьетнама и России
2.3.1 Расчетосадки свай и свайных фундаментов по нормам России
2.3.2 Расчет осадки сваи и свайного фундамента но нормам Вьетнама
2.4 Выводы Глава 3 Теоретические основы расчета осадок свай и свайных фундаментов
численными методами
3.1 Введение
3.2 Современные модели грунтов и пути их использования в
расчетах осадок свай в методе конечных элементов МКЭ
3.2.1 Упруго пластическая модель на основе теории прочности Кулона Мора
3.2.2 Модель слабого грунта типа СашС1ау
3.2.3 Модель грунта с упрочнением изотропное упрочнение
3.3 Теоретические основы численного моделирования НДС фунтов оснований в расчетах осадок свай
3.4 Выбор конечных элементов для МКЭ
3.5 Выбор расчетной модели фунтов
3.5.1 Общие положения
3.5.2 Упругопластическая модель на основе теории прочности Кулона Мора
3.6 Примеры расчетов осадок свай численными методами
3.7 Примеры расчета взаимодействие свай с грунтом в свайном фундаменте при высоком ростверке
3.8 Примеры расчета взаимодействия свай с грунтом в свайном фундаменте при низком ростверке
3.9 Основные выводы 9 Глава 4 Аналитические методы расчета осадок одиночной сваи и фуппы
свай, с учетом нелинейных свойств фунтов основания
4.1 Общие положения
4.2 Исходные уравнения
4.3 Взаимодействие одиночной длиной сваи с однородным грунтовым массивом
4.4 Взаимодействие одиночной длинной сваи с двухслойном грунтовым основанием
4.5 Взаимодействие группы длинных свай в свайном фундаменте
4.5.1 Общие положения
4.5.2 Взаимодействие фундамента цилиндрической формы с однородным грунтовым массивом с учетом нелинейных
свойств грунтов
4.5.3 Взаимодействие фундамента цилиндрической формы с двухслойным основанием
4.5.4 Взаимодействие свайного фундамента прямоугольной формы
с линейнодеформируемым основанием
4.5.5 Взаимодействие свайного фундамента прямоугольной формы
с нелинейно деформируемым основанием
4.6 Выводы по главе
Глава 5 Аналитические методы расчета осадок одиночной сваи и группы
свай с учетом реологических свойств грунтов основания
5.1 Общие положения
5.2 Реологические свойства фунтов
5.3 Взаимодействие одиночной длиной сваи с двухслойным
упруго вязко пластическим основанием
5.4 Взаимодействие длинной сваи с двухслойным упруговязким основанием
5.5 Взаимодействие длинной сваи с двухслойным упругоползучем основанием
5.6 Взаимодействие круглого фундамента с фунтами основания, обладающие реологическими свойствами
5.6.1 Взаимодействие круглого фундамента с двухслойными вязкопластическим основанием
5.6.2 Взаимодействие фундамента круглой формы с двухслойными упруговязким основанием
5.6.3 Взаимодействие фундамента круглой формы с двухслойным упругоползучим основанием
. 5.7 Выводы
Общие выводы по диссертации
Список литературы


Такие мощные установки как СО, МБС1. УРП1 бурят скважины диаметром от 0 мм до мм и на глубину до м, а установки фирм Беното Франция, Бауер Германия и Като Япония могут пробурить скважины в диаметре до 0,5 2,1 м на глубину до 0 м. Помимо перечисленных выше, используются и установки вибрационного бурения типа ПВН и ПВ диаметром скважин до мм. Буровые станки ударного действия УКС и БС используются при устройстве буронабивных свай для проходки скважин в полускальиых и скальных грунтах, при диаметре до 0 мм на глубину до 0 м. Выбор способа бурения скважины зависит в основном от грунтовых условий строительной площадки. Следующим этапом при устройстве буронабивных свай, после бурения скважины до проектной отметки, является установка арматурного каркаса внутри скважины, после чего скважина бетонируется литой бетонной смесью. Бетонирование скважин при изготовлении набивных свай может вестись одним из следующих способов верти кал ьноиеремещающейся трубы отдельными порциями, подаваемыми контейнером раздельным бетонированием свободным сбрасыванием бетонной смеси. Из них наибольшее распространение получил способ ВПТ Вертикально Перемещаемой Трубы. Основным критерием при бетонировании скважин является достижение наибольшей плотности бетонной смеси и обеспечение надежного сцепления но боковой поверхности сваи с грунтом основания и отсутствие пустот. До начала х годов прошлого века, единственным методом определения осадок одиночных свай был метод статических испытаний, позволяющий установить зависимость осадок от нагрузки Б 1Р. Потом появились работы, позволяющие установить зависимость осадки от нагрузки без проведения статических испытаний. Работы А. А.Луга ,, Х. На основании этих обработок получены зависимости, которые дают возможность установить осадки одиночных свай, не прибегая к дорогостоящим статическим испытаниям. Работы Е. П.Сивцовой ,, Л. Б.Ограновича , Г. С. ТерОванесова основаны на применении формулы Миндлина 7 для вертикальной компоненты перемещения от силы приложенной внутри полупространства. В.А. Голубков ,, установил зависимости осадки от нагрузки на основании экспериментальных исследований и анализа работы сваи. А.Кезди предлагает определять осадку на основании линий влияния в функции зрения по боковой поверхности и сопротивления острия. Р.Хефели и Х. Бсчера получили эмпирическую зависимость для определения осадки одиночных свай. Проанализируем более подробно имеющиеся в настоящее время методы определения осадок одиночных свай. А.Б. Огранович , используя формулу Р. IV 1. Ь расстояние точки приложения силы от дневной поверхности Ь расстояние точки от оси г рис 1. Рис. Схема расчта осадки сваи по Ограновичу А. Б. получил решение для осадки одиночной сваи с учетом взаимодействия острия и боковой поверхности. Сначала определяется осадка сил трения по боковой поверхности, считая, что силы трения распределяются равномерно. Единичная сила бр рис 1. Подставив значение бр в выражение 1. Их 1. Л.Б. Осадка от нагрузки, передающаяся фунту через острие сваи получена также на основании использования выражения 1. Р 3,2 2,
1. При выводе формулы принято, что р 0,. Г3,2 2,
1. Г.С. ГерОванесов получил зависимость для определения осадки одиночной сваи из предположения, что нафузка воспринимается либо только боковой поверхностью, либо острием сваи. Такое предположение позволило автору получить зависимость распределения общего усилия на сваю между боковой поверхностью и острием сваи. Для этого он приравнял осадки сваи от действия сил на боковой поверхности и на острие. Это решение также основано на формуле Миндлина. Более строгое в математической отношении решение для определения осадки одиночной сваи было получено Е. П.Сивцовой. Сначала она получила решение в предположении, что нагрузка передается фунту только стволом сваи, работа острия не учитывалась . Это решение обладает также существенным недостатком, т. В дальнейшем Е. П.Сивцова получила решение для осадки одиночной сваи с учетом работы острия . При определении осадки одиночной сваи, загруженной статической нагрузкой Е.