Прочность, жесткость и трещиностойкость малоармированных изгибаемых элементов из конструкционно-теплоизоляционных бетонов на пористых заполнителях

• Автор: Егиян, Степан Сергеевич
• Шифр специальности: 05.23.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 226 c. : ил

СОДЕРЖАНИЕ

Б в е д е н и е .

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1. Конструкция однослойных стеновых панелей ленточной разрезки

1.2. Расчет стеновых панелей ленточной разрезки II

1.3. Армирование однослойных стеновых панелей

1.4. Совместная работа арматуры и легкого бетона

марок МЮО и ниже

1.5. Расстояние между продольными стержнями рабочей арматуры .

1.6. Проценты армирования стеновых панелей .

1.7. Трещиностойкость малоармированннх элементов из легкого бетона марок МЮО и ниже.
1.8. Жесткость малоармированннх элементов из легкого бетона
1.9. Задачи исследования
2. МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛШЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
2.1. Конструкция опытные образцов
2.2. Изготовление образцов .
2.3. Установка для испытания балок
3. ПРОЧНОСТЬ.
3.1. Характер разрушения опытных балок.
3.2. Прочность балок, разрушившихся по нормальному сечению.
3.3. Прочность балок, разрушившихся в приопорной зоне.
3.4. Анализ литературных данных .
3.5. Прочность стеновых панелей . III
В ы в о д ы
4. ТРИЦИНОСТОЙКОСТЬ
4.1. Образование трещин .
4.2. Раскрытие трещин .
4.3. Ширина раскрытия трещин в опытных стеновых
панелях
В ы в о д ы
5. ЖЕСТКОСТЬ .
5.1. Прогибы. Средние деформации наиболее напряженного волокна бетона и арматуры
5.2. Коэффициент V5 .
5.3. Коэффициент .
5.4. Относительная высота сжатой зоны бетона
5.5. Коэффициент у Г
5.6. Оценка цредлагаемого способа расчета жесткости
после появления трещин .
В ы в о д ы
6. ВНЕДРЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЯ.
6.1. Предложения, учтенные в СНиП 2
6.2. Совершенствование армирования стеновых панелей ленточной разрезки
6.3. Экономическая эффективность исследования .
В ы в о д ы
ОБЦИЕ ВЫВОДЫ.
ЛИТЕРАТУРА


В работе // исследовали прочность при косом изгибе однослойных стеновых панелей длиной 6 м из керамзитобетона марки М. Армировали их сталью класса А-П диаметрами и мм и класса А-Ш диаметром мм. Во всех испытанных панелях разрушение происходило по нормальным сечениям в зоне чистого изгиба при достижении в арматуре текучести. Нарушения совместной работы арматуры с бетоном не наблюдалось вплоть до разрушения. Результаты расчета панелей по СНиП П без учета коэффициента тй5 и результаты опыта совпадают с точностью до &%. При учете же коэффициента та5 расчетные данные оказываются меньше опытных на . Здесь также не подтверждается необходимость учета коэффициента тй5 . В работе // исследовали стеновые панели длиной м из шунгизитобетона. Прочность бетона составляла 7,3. МПа. Арматура панелей диаметром мм класса А-П имела предел текучести 0 МПа. Разрушение всех панелей происходило по нормальным сечениям при достижении в арматуре напряжений, не меньших предела текучести. Наклонные трещины не появлялись. Опытные нагрузки превысили расчетные, определенные с учетом , б 1,5. Если же не учитывать коэффициент щ. Итак, в реальных конструкциях стеновых панелей разрушения по наклонным сечениям не наблюдается. Это подтверждается и расчетом по СНиП П. Для примера проверена прочность по наклонным сечениям всех типовых стеновых панелей серий 1. Получено, что усилия в опорных зонах, которые могут воспринять панели при принятом армировании, значительно превышают действующие (табл. В табл. Из табл. Прочность панелей по наклонному сечению обеспечена. Следовательно, при использовании арматуры больших диаметров с полным расчетным сопротивлением возможно упрощение армирования стеновых панелей. Из проведенного анализа получено, что эксперименты, на основании которых в СНиП П введен коэффициент условий работы тй5 , проведены на балочных образцах, разрушившихся от смещения арматуры вследствие ее недостаточной анхеровки на опорах. В реальных конструкциях стеновых панелей такого разрушения не наблюдается. Поэтому для уточнения степени использования арматуры в низкомарочном легком бетоне была изучена совместная работа арматуры с таким бетоном на балочных образцах при соблюдении требований СНиП по анкеровке арматуры (см. З). Таблица І. КОЛИЧ. Пч и о О а сече- 0/ нагрузки накл. И.кНм Я. Н М. Нм ния /о (*,кН ЇІ. Нм ф. Н И. АП 0, 8, 3, , 8, 4^АП 0. Л 8^АП 0, , 6, , , *_4 4^АШ 0. АП 0, , 4, , 9, гй 6^І8АП 0, , 5, , 6. Г-’ Л І4/І4АП 0. Л—1 *-| ШІ2АП 0, , 9, , . АП 0, . С —- І0/І2АЛ 0, , 8, . X >; ‘ 1 . Из табл. Согласно СНиП П (п. Для стеновых панелей при больших расстояниях между стержнями возможно значительное раскрытие трещин на участке между стержнями (рис. Рассмотрим некоторые данные из работ /,/, в которых изучалось трещинообразование при различном расположении арматуры в растянутой зоне изгибаемых элементов. В опытах Г. Вестлунда и П. Джонсона // исследовали балки таврового сечения, имеющие одинаковые проценты армирования, но различное расположение арматуры в полке. Ширину раскрытия трещин измеряли в 4-х сечениях при напряжении в арматуре 0 МПа (рис. Отмечено, что ширина раскрытия трещин значительно уменьшается при равномерном распределении арматуры по ширине полки. В опытах Г. Гранхольма // исследовали влияние расположения арматуры на характер трещинообразования в тавровых изгибаемых элементах. В случае, когда арматура была сконцентрирована в одном месте, расстояния между трещинами и ширина раскрытия трещин были намного больше, чем при равномерном распределении арматурных стержней (рис. Следовательно, при увеличении расстояния между рабочими стержнями появляется опасность значительного раскрытия трещин. Согласно табл. СНиП П кратковременное раскрытие трещин в стеновых панелях ограничивается величиной 0,4 мм. В панелях, работающих при эксплуатационной нагрузке с трещинами в растянутой зоне, увеличение расстояния между стержнями может привести к раскрытию трещин более 0,4 мм. Рис. От 0. Рис. Раскрытие трещин в опытах Г. Вестлунда и П. Р::с. Характер трещинообразования й опыте Г. Гранхольг.