Напряженно-деформированное состояние панельных зданий с учетом совместной работы продольных и поперечных стен

• Автор: Фоминых, Юрий Сергеевич
• Шифр специальности: 05.23.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 211 c. : ил

ОГЛАВЛЕНИЕ
Введение .

Глава I. ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЧНОСТИ И ЖЕСТКОСТИ

КОНСТРУКЦИЙ ПАНЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ С УЧЕТОМ СОВМЕСТНОЙ РАБОТЫ ПРОДОЛЬНЫХ И ПОПЕРЕЧНЫХ СТЕН.
1.1. Решения конструкций и стыков многоэтажных панельных зданий и возможности их совершенствования.
1.2. Обзор результатов расчетнотеоретических и экспериментальных7 исследований конструкций и стыков панельных зданий.
1.3. Задачи исследований прочности и жесткости конструкций панельных зданий с учетом совместной работы продольных и поперечных стен .
Глава 2. НАПРЯЖЕННОДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ СИСТЕМ НЕСУЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ ПАНЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ

2.1. Расчетные модели, методы и программы расчета про

странственных систем зданий на ЭВМ

2.2. Напряженнодеформированное состояние отдельных элементов сопряженных стен.

2.3. Результаты расчетов пространственных систем панельных зданий с узким шагом несущих стен системы
кого .
2.3.1. Действие вертикальной нагрузки.
2.3.2. Действие горизонтальной нагрузки
2.3.3. Совместное действие вертикальной и горизонтальной нагрузок.
2.3.4. Сравнение результатов расчета здания системы КОГО.полученных по различным программам 6
Стр.
2.3.5. Анализ напряженнодеформированного состояния этажного дома системы КОГО
2.4. Результаты расчетов пространственных систем панельных зданий с широким шагом несущих стен системы ОГОР .
2.4.1. Действие вертикальной нагрузки
2.4.2. Действие горизонтальной нагрузки
2.5. Особенности работы платформенных стыков в пространственной системе крупнопанельного здания i
Глава 3. ЭШШШМЕНТДЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЧНОСТИ И ЖЕСТКОСТИ ПЛАТФОРМЕННЫХ СШКОВ МНОГОЭТАЖНЫХ ПАНЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙШ
3.1. Конструкции опытных образцов и их изготовление Ш
3.2. Методика испытания опытных образцовЬ
3.3. Результаты испытаний опытных образцовН
3.3.1. Несущая способность образцов.
3.3.2. Деформации и перемещения образцов
3.3.3. Трещиностойкость образцов.
3.4. Анализ результатов испытаний опытных образцов Но
3.5. Натурные измерения напряжений в платформенных
стыках панелей жилого дома системы КОГОii
Глава 4. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ МНОГОЭТАЖНЫХ ПАНЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ С УЧЕТОМ СОВМЕСТНОЙ РАБОТЫ ПРОДОЛЬНЫХ И ПОПЕРЕЧНЫХ СТЕН.У
4.1. Рекомендации по проектированию крупнопанельных зданий системы КОГО.К
4.2. Внедрение и экономическая эффективность.Ш
ВЫВОДЫ.
ЛИТЕРАТУРА


При сопряжении несущих стен в тавровое или швеллерное сечение возникает вопрос о распределении напряжений в стенах,расположенных перпендикулярно направлению горизонтальной нагрузки. Считается, что в таких стенах при изгибе нормальные напряжения должны распределяться неравномерно, уменьшаясь при удалении от узла сопряжения к свободной вертикальной грани. По аналогии с балками таврового сечения эта неравномерность настолько велика, что действительную ширину стен при использовании элементарной теории изгиба заменяют полезной шириной, составляющей только незначительную ее часть. Например, на основании экспериментальных а также теоретических исследований ,1 в расчет вводится эффективная ширина полки тавра, равная пролета балки. Нормами различных стран предусмотрены и другие конструктивные ограничения эффективной ширины например, не больше толщин полки тавра, не больше расстояния рассматриваемого сечения от опоры балки . В соответствии с нормами проектирования железобетонных конструкций, действующими в нашей стране 8, вводимая в расчет эффективная ширина полки тавров принимается равной пролета, но ограничивается шестью толщинами полки, если толщина полки составляет более 1 высоты тавра, или тремя толщинами, если она меньше. Свесы полки не учитываются совсем, если их толщина меньше 1 высоты тавра. Наличие поперечных ребер при расчете одиночных тавровых сечений не учитывается. Однако для изгибаемых балок с сечением в виде нескольких сопряженных тавров наличие поперечных ребер существенно меняет величину эффективной ширины полки, от шести толщин до полной реальной ширины при частом расположении ребер. Эти положения СНиП были использованы при определении яесткостных характеристик панельных зданий, рассчитываемых на неравномерные осадки основания, в соответствии с Указаниями СН 1 8. При этом в сечение продольных стен, изгибаемых в своей плоскости, допускалось включать прилегающие участки перекрытий шириной в шесть толщин. С другой стороны, указанные положения СНиП не учитываются при вычислении жесткостей панельных стен как вертикальных изгибаемых элементов таврового или уголкового сечения при расчете зданий на горизонтальные нагрузки . Отмеченное противоречие подтверждает необходимость проведения исследований влияния различных факторов на распределение напряжений в сопряженных между собой продольных и поперечных стенах панельных зданий. Разработка инженерных методов расчета пространственных систем панельных зданий стала возможной после выполнения многочисленных исследований их работы на основе различных расчетных моделей. Наиболее распространенной расчетной моделью является дискретноконтинуальная модель и модель, составленная из тонкостенных стержней или призматических оболочек. Обычно принимается, что жесткостные и геометрические характеристики стержней постоянны по длине несущего элемента или ступенчато изменяются в конечном числе ступеней. Основополагающей работой в этой области является теория составных стержней Рканишна , получившая дальнейшее свое развитие в работах П. Ф.Дроздрва ,,,,Д. И.Подольского , и др. В трудах П. Ф.Дроздова , проведен анализ несущих пространственных систем многоэтажных панельных зданий и методов их расчета. В работе дано решение для пространственных систем замкнутого контура при наличии в них проемов. Расчет выполнен с учетом трещинообразования в перемычках и податливости стыков. В примере расчета этажной плоской стены с одним рядом проемов перераспределение усилий с одной ветви на другую за счет работы перемычек в среднем достигло . При расчете этажного здания прогиб верха от ветровой нагрузки с учетом реальной жест
кости перемычек стен был равен 2,. Расчеты выполнены по программе Авторяд. В работе Подольского Д. М. , описано напряженное состояние этажного жилого дотла из монолитного железобетона. Расчетная модель здания представлена в виде составного тонкостенного стержня, отдельные ветви которого соединены связями,моделирующими перекрытия и перемычки. Поперечные связи,вследствие компактности плана, приняты абсолютно жесткими, продольные податливыми.