Влияние местных напряжений на несущую способность железобетонных элементов

• Автор: Ульбиева, Ирина Салаховна
• Шифр специальности: 05.23.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 180 c. : ил

СОДЕРЖАНИЕ
Введение
Глава I. Анализ существующих предложений по расчету бетонных и железобетонных элементов при местном приложении нагрузки.
1.1. Сравнение предложений по расчету прочности бетонных элементов при местном приложении нагрузки
1.2. Несущая способность и трещиностойкость железобетонных элементов при местном приложении нагрузки
1.3. Учет неупругих свойств бетона при определении несущей способности бетонных элементов.
1.4. Расчет напряженного состояния плоского бетонного элемента при местном приложении нагрузки.

1.5. Выводы и задачи исследования.

Глава II. Экспериментальное исследование работы

плоских бетонных и железобетонных элементов при местном приложении нагрузки.

.1. Опытные образцы и физикомеханические характеристики материалов.

.2. Методика проведения исследований
.3. Трещинообразование и разрушение образцов
.4. Распределение деформаций в бетоне и
арматуре
.5. Выводы
Глава III. Трещиностойкость плоских бетонных и железобетонных элементов при местном
приложении нагрузки
IIIЛ. Расчет напряженного состояния плоского
бетонного элемента
1.2. Расчет нагрузки образования трещин в плоских бетонных элементах при местном приложении нагрузки
1.3. Выводы
Глава У. Несущая способность плоских бетонных и
железобетонных элементов при местном
приложении нагрузки
У.. Учет влияния прочности бетона на растяжение при расчете несущей способности бетонных
элементов.
У.2. Несущая способность плоских железобетонных
элементов.
IV.З. Выводы
Глава У. Общие выводы и рекомендации в нормативные
документы по расчету бетонных и железобетонных элементов при местном приложении нагрузки
V.. ВЫводы
У.2. Рекомендации в нормативные документы по
расчету бетонных и железобетонных элементов
при местном приложении нагрузки
Литература


По методике СНиП / I / основной расчетной характеристикой в расчете на прочность бетонного элемента при местном нагружении является сопротивление бетона смятию йсм . В г. Баушингером / 2 / была предложена эмпирическая зависимость для определения ($см . СНиП / I / п. Fcm - площадь смятия. Приведенная выше формула (I. I) хорошо согласуется с опытными данными, когда имеет место такая форма разрушения бетонного элемента, как местное смятие. Подтверждением этого являются исследования 0. Но эта методика не учитывает такие формы разрушения как раскол и скол. На возможность этих форм разрушения указывают Рохлин И. А. / 8 /, Венцкявичюс В. В. / 9 /, Зайцев Л. Н. / /, Холмянский м. Niyogi К. V/H'liams А. Jensen Bjarne СИ у. Разрушения от раскола и скола возможны при загружении бетонного образца по части длины и ширины. Но наиболее вероятно разрушение по этим схемам при загружении бетонного образца через полосовой штамп. В работе IvkOVicM. Уровень сжимающих напряжений в первом случае значительно выше,чем во втором случае загружения. На необходимость учета влияния вида загружения при определении сопротивления бетона при местном загружении указывает Jensen / /. Автор сам отмечает недостатки предложенной им формулы. Во-первых, выражение (1. Во-вторых, (1. Сравнивая результаты расчета по формуле (1. Ha. Р - площадь смятия. Формула (1. В связи с этим автор ограничивает применение формулы для бетонов прочности <^с~ * МН/м . Рохлин И. А. / / указывает на необходимость учета вида загружения при определении сопротивления бетона при местном сжатии. Кем “ коэффициент смятия. Р - расчетная площадь, определяемая так же, как и в формуле (I. I). Для коэффициента смятия Кем в случае местного сжатия нагрузкой, приложенной центрально на части длины и ширины расчетной площади сечения, Рохлин И. Ксм= (1. Таким образом, учитывая влияние вида загружения на величину сопротивления бетона при местном нагружении, формулы (1. ПранДля рассматривалось в работе / /. На основании проведенного теоретического исследования было получено предельное давление штампа в области распространения пластических деформаций под штампом при состоянии неравномерного двухстороннего сжатия. То есть при такой постановке задачи не рассматривается область под штампом, где распространяются растягивающие напряжения. Но имеющиеся экспериментальные данные указывают на необходимость учета растягивающих напряжений и, как следствие, сопротивления бетона растяжению при определении несущей способности бетонных элементов. К экспериментальным исследованиям, подтверждающим это явление, можно отнести опыты Филиппова Б. П. / / и Венцкявичю-са В. В. / 9 /. Венцкявичюс проводил испытание опытных образцов-призм из тяжелого бетона. Испытания проводились на кратковременное статическое центральное местное сжатие стальными штампами. Опытные образцы имели сплошное опирание по нижней грани. То, что бетонный элемент работает в условиях напряженно-деформированного состояния, где заметную роль играют растягивающие напряжения, объясняет это явление. Наибольшего внимания заслуживают исследования W 4 Via. Проанализировав более испытаний, проведенных другими авторами за рубежом, WMVicLms приводит данные, подтверждающие необходимость учета зависимости RCM от Rp р (табл. GEB-FIP Model Code / / не учитывают зависимости сопротивления бетона при местном приложении нагрузки от сопротивления бетона растяжению. D м Ю / / вводят коэффициент запаса у . При определении проектной прочности бетона на сжатие при местном приложении нагрузки путем деления кубиковой прочности бетона на Y учитывается более медленный рост Rp по сравнению с R ( R - кубиковая прочность бетона) с ростом марки бетона (табл. На рис. I.I дается сравнение зарубежных норм, отечественных норм / I / и выражения (1. Из рис. I.I следует, что немецкие нормы DIN Ю и выражение */i-И iams почти одинаково учитывают зависимость RCM от R. СНиП / I / почти сливаются в одну. На рис. I /, зарубежных норм и выражения (1. Советские нормы занимают одну из верхних позиций. NC I Code 8-7? Таблица 1. Влияние ^с4. Размер образца, мм 1"см мм ^си. Н/мм2 Н/мм2 ^СЬ Н/мм2 ? Ь ^с4= /сь ^си. Таблица 1.