Прочность и деформативность кирпичной кладки, армированной перфорированными стальными лентами, при центральном сжатии

• Автор: Рябинин, Александр Львович
• Шифр специальности: 05.23.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2009
• Место защиты: Санкт-Петербург
• Количество страниц: 204 с. : ил.

Введение и общая характеристика работы

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ

ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1.0 совершенствовании методов расчета каменных

и железобетонных конструкций.

1.2. К вопросу нормирования прочности кладки.

1.3. Устойчивость кладки при центральном сжатии

1.4. Усиление кладки армированием

1.5. Прочность каменных материалов в условиях

трехосного осевого сжатия

1.6. Работа сжатых элементов с косвенным

армированием в виде стальных пластин.
1.7. Исследование НДС сжатых элементов с применением МКЭ.
1.8. Новые виды армирования. Первичные исследования
по определению физикомеханических свойств перфоленты
1.9. Выводы по первой главе и задачи настоящих исследований
ГЛАВА 2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЧНОСТНЫХ И ДЕФОРМАТИВНЫХ СВОЙСТВ СТАЛЬНОЙ ПЕРФОЛЕНТЫ
2.1. Описание опытных образцов.
2.2. Методика испытаний
2.3. Результаты проведенных испытаний
2.4. Выводы по второй главе
ГЛАВА 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЧНОСТИ
И ДЕФОРМАТИВНОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ КЛАДКИ, АРМИРОВАННЫХ ПЕРФОЛЕНТОЙ И СВАРНЫМИ СЕТКАМИ ПРИ ОСЕВОМ СЖАТИИ
3.1. Методика математического планирования эксперимента программа исследований. Описание опытных образцов
3.2. Методика испытаний
3.3. Результаты проведенных испытаний.
3.4. Выводы по третьей главе.
ГЛАВА 4. ПРОЧНОСТЬ И ДЕФОРМАТИВ НОСТЬ КИРПИЧНОЙ КЛАДКИ, АРМИРОВАННОЙ СТАЛЬНОЙ ПЕРФОЛЕНТОЙ И СТАНДАРТНЫМИ СВАРНЫМИ АРМАТУРНЫМИ СЕТКАМИ.
4.1. Прочность кирпичной кладки, армированной перфолентой и стандартными арматурными сетками при центральном сжатии.
4.2. Деформативность кирпичной кладки, армированной перфолентой
и стандартными арматурными сетками при центральном сжатии.
4.3. Характер разрушения опытных элементов, армированных перфолентой и стандартными сварными сетками.
5.4. Выводы по четвертой главе.
ГЛАВА 5. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ЭЛЕМЕНТОВ КЛАДКИ, АРМИРОВАННЫХ СТАЛЬНОЙ ПЕРФОРИРОВАННОЙ ЛЕНТОЙ.
5.1. Расчет каменных элементов конструкций, армированных перфолентой по первой группе предельных состояний.
5.2. Алгоритм расчета каменных элементов конструкций, армируемых перфолентой
5.3. Оценка техникоэкономической эффективности и пересчет традиционной сетчатой арматуры на перфоленту
5.4. Надежность расчета
5.5. Основные выводы итоги работы
ПРИЛОЖЕНИЯ
1. ИССЛЕДОВАНИЕ НДС АРМИРОВАННОЙ КИРПИЧНОЙ КЛАДКИ С
ПРИМЕНЕНИЕМ МЕТОДА КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ МКЭ
1.1. Описание расчетной конечноэлементной модели и основные расчетные характеристики
1.2. Результаты исследования НДС элементов
армокирпичной кладки при осевом сжатии.
1.3. Выводы.
2. РЕГРЕССИОННЫЙ И СТАТИСТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ РЕЗУЛЬТАТОВ ИСПЫТАНИЙ ОПЫТНЫХ СТОЛБОВ, АРМИРОВАННЫХ СТАЛЬНОЙ ПЕРФОРИРОВАННОЙ ЛЕНТОЙ.
2.1. Результаты регрессионного анализа опытных данных
2.2. К определению значения коэффициента эффективности косвенного армирования перфолентой
2.3. К определению значения коэффициента условий работы у.
3. РАСЧЕТ ТЕХНИКОЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ОТ ВНЕДРЕНИЯ НОВОГО ВИДА АРМИРОВАНИЯ ПЕРФОЛЕНТЫ В СТРОИТЕЛЬНОЕ ПРОИЗВОДСТВО
4. АКТ О ВНЕДРЕНИИ.
5. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ПРОЧНОСТИ СТОЛБОВМОДЕЛЕЙ, ПРОВЕДЕННЫХ К. Т. II., ДОЦЕНТОМ . Н. ПОВЫШЕВЫМ.
5.1. Описание опытных образцов и методика испытаний
5.2. Результаты испытаний
Список литературы


А конструктивный коэффициент, зависящий от прочности и вида камня а, Ь эмпирические коэффициенты зависящие от вида кладки. Формула Л. К2Я,л, 1. СО 0,4 0,6 коэффициент, характеризующий максимально возможную прочность кладки Р, и р2 коэффициенты, зависящие от вида кладки для кирпичной кладки Р 0,2 Р2 0,3 Т поправочный коэффициент для кладок на растворах низкой прочности. Из выражения для прочности кладки видно, что с увеличением прочности раствора временное сопротивление К кладки быстро затухает. Поэтому нерационально применять растворы высокой прочности для обычной каменной кладки. В работах последующих исследователей, работавших с другими типами каменной кладки, лишь уточнялись коэффициенты в уравнениях 1. Для расчетов несущей способности кирпичной кладки большое значение имеет вид диаграммы о с кладки. В работах 0. Графа и К. II 1,1 К напряжение, при котором касательный модуль превращается в ноль. В последующих исследованиях Л. И. Онищик представил формулу 1. К коэффициент, зависящий от вида кладки и состава раствора. Следует заметить, что формула 1. Поэтому последующие исследователи в своих теоретических выкладках применяли более упрощенную, в частности, параболическую зависимость а с для кирпичной кладки. В экспериментах по центральному сжатию кирпичных кладок была установлена предельная сжимаемость, соответствующая напряжениям в кирпичной кладке. В настоящее время нормы различных стран устанавливают прочность кирпичной кладки, в основном, от двух факторов прочности кирпича и прочности раствора. К примеру, в Англии прочность кладки на сжатие определяется по таблице 1. Таблица 1. III 2,5 4,1 5. Предел прочности кирпича при сжатии определяется путем испытания целого кирпича или его половинки в прессе на сжатие плашмя, Марки раствора определяются с учетом состава по объему. В нормах США прочность кладки также определяется в зависимости от прочности камня и раствора при сжатии, табл. Прочность кирпича на сжатие также определяется как и в Англии путем испытания его плашмя. Минимальные прочности растворов М, 8, составляют ,6 ,7 5,8 МПа. Таблица 1. В Германии расчетное сопротивление определяется в зависимости от предела прочности кирпича стандартные испытания и от марки раствора, табл. Расчет каменных конструкций в соответствии с нормами США, Канады, Австралии и Германии производится по допускаемым напряжениям, определенным на основе одного коэффициента запаса. В нормах России для проектирования конструкций каменной кладки установлены расчетные сопротивления, учитывающие не полную величину коэффициента запаса, а только часть его, определяемую коэффициентом однородности. Таблица 1. Сравнение прочности кирпичной кладки для двух марок кирпича и раствора, приведенные в табл. Таблица 1. Сопоставляя отечествен 1 с и зарубежные нормы следует отметить, что в нормах США, Канады и Австралии допускаемые напряжения на сжатие составляют л предела прочности кладки на сжатие, т. В нормах Великобритании этот коэффициент изменяется от 2,5 до 3,5 в зависимости от качества материалов и строительства. В нормах России этот коэффициент принят равным 2 . Приведенные расчетные сопротивления кладки сжатию в отечественных нормах с учетом приведенных коэффициентов несколько выше допускаемых напряжений, указанных в нормах зарубежных стран. В нормах зарубежных стран прочность кладки приведена лишь для трехчетырех марок раствора, в нормах России для десяти марок раствора. Степень и глубина разработки действующих в России норм по проектированию каменных и армокаменных конструкций выше, чем в зарубежных нормах. За рубежом получили значительное распространение экспериментальные исследования каменной кладки на моделях кирпича в масштабе и , изготовляемых специально для испытаний. Обратим также внимание на методики испытаний прочности кирпичной кладки в разных странах. Ввиду предстоящей обработки результатов различных испытаний прочности кирпичной кладки установлено, что эти методики принципиального отличия не имеют. В соответствии с требованиями Германии определение прочности кладки следует проводить на образцах, изготовленных с применением раствора марки П.