Активные методы и средства снижения электрических влияний контактной сети переменного тока на линии продольного электроснабжения с изолированной нейтралью

• Автор: Семенова, Елена Юрьевна
• Шифр специальности: 05.22.07
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2002
• Место защиты: Ростов-на-Дону
• Количество страниц: 136 с. : ил

ОГЛАВЛЕНИЕ Стр.

ВВЕДЕНИЕ
1. ОСОБЕННОСТИ ЭЛЕКТРОМАГ НИТНЫХ ВЛИЯНИЙ КОНТАКТНОЙ СЕТИ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА НА ЛИНИИ С ИЗОЛИРОВАННОЙ НЕЙТРАЛЬЮ ВЛ СЦБ И СУЩЕСТУЮЩИЕ МЕРЫ ПО ИХ СНИЖЕНИЮ

1.1 Обший анализ основных причин высоковольтного пробоя на ВЛ С1Б

1.2 Общая характеристика влияний тяговой сети на смежные линии

1.3 Существующие меры по снижению электрических влияний контактной сети переменного тока на высоковольтные линии
1.4 Выводы
2. АКТИВНОЕ СНИЖЕНИЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ВЛИЯНИЙ КОН ТАКТНОЙ СЕТИ НА ВЫСОКОВОЛЬТНЫЕ ЛИНИИ С ИЗОЛИРОВАННОЙ НЕЙТРАЛЬЮ ВЛ СЦБ

2.1 Анализ работы линий с изолированной нейтралью

2.2 Исследование резонансных явлений в ВЛ СЦБ в рабочем режиме

2.3 Исследование резонансных явлений ВЛ С ЦБ, работающей в режиме замыкания фазы на землю
2.4 Разработка активного метода снижения электрических влияний на линии с изолированной нейтралью ВЛ СЦБ
2.5 Выводы
3. РАЗРАБОТКА УСТРОЙСТВА АКТИВНОГО СНИЖЕЛ1ИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ВЛИЯНИЙ КОНТАКТНОЙ СЕТИ НА ЛИНИИ С ИЗОЛИРОВАННОЙ НЕЙТРАЛЬЮ ВЛ СЦБ.
3.1. Требования к устройству снижения электрических влияний
3.2. Принципиальная схема устройства снижения элекгрических
влияний
3.3.Разрабогка оборудования устройства снижения электрических влияний
3.4. Выводы
4. ТЕХНИКОЭКОНОМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ЭФФЕКТИВНОСТИ ОТ ВНЕДРЕНИЯ УСТРОЙСТВА АКТИВНОГ О СНИЖЕНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ВЛИЯНИЙ КОНТАКТНОЙ СЕТИ НА ЛИНИИ С
ИЗОЛИРОВАННОЙ НЕЙТРАЛЬЮ ВЛ СЦБ ДЛЯ УЧАСТКА ВОСТОЧНАЯ АЛЕКСАДРОВКА СКЖД
4.1 Основные положения
4.2 Определение приведенных затрат от ущерба выхода из строя ВЛ
4.3 Определение приведенных затрат по внедрению устройства снижения влияния на ВЛ СЦБ
4.4 Определение окупаемости внедренного устройства
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ


Это является причиной резкого увеличения электромагнитного влияния контактной сети на ВЛ СЦЬ. При наличии транспозиции величина наведенного напряжения в каждом проводе ВЛ приблизительно одинакова и линейное напряжение не изменяется, это важно для подключенных на это напряжение потребителей. Электромагнитное влияние контактной сети воздействует на BJ1 СЦБ в основном, своей электрической составляющей. На тяговых подстанциях (ЭЧП) для контроля изоляции, определения величины напряжения проводов относительно земли и подключения релейных защит нейтральные точки высоковольтных обмоток измерительных трансформаторов напряжения (1) заземлены. По условиям обеспечения безопасности жизни людей заземляются корпуса линейных трансформаторов напряжения. Давно было замечено, что существует определенный уровень наведенного напряжения, при котором очень часто выходят из строя измерительные трансформаторы на пунктах питания ВЛ. Анализ причин выхода из строя трансформаторов показал, что практически во всех случаях происходит пробой высоковольтных обмоток на землю. Увеличение класса изоляции (ТН) может продлить срок их службы, но приводит к еще более тяжелым последствиям. Тогда выходят из строя линейные трансформаторы ОМ, имеющие тот же высоковольтный пробой на корпус. BJI СЦЬ подключены на ЭЧП через «гальваническую развязку» - разделительные силовые трансформаторы ТМ и ток однофазного замыкания сравнительно невелик, несколько ампер. Однако на некоторых участках для резервного питания СЦБ и прочих потребителей построены ВЛ ПЭ (продольного электроснабжения). Эти ВЛ ПЭ подключаются прямо к шинам 6() кВ подстанций в числе прочих фидеров разветвленной высоковольтной сети. Ток однофазного замыкания в этом случае может составлять десятки ампер и напряжение в месте пробоя достигает фазного напряжения высоковольтной сети. На сигнальной точке сопротивление заземления корпуса трансформатора ОМ - до Ом, низковольтного заземлителя до Ом, а релейный шкаф (PI) заземляется на рельсовую сеть. Вторичная обмотка трансформаторов ОМ изолирована от земли, но провод ПХ подключен к высоковольтному заземлению через пробивной предохранитель или искровой промежуток. Руководящим указаниям года» оба провода и ПХ и ОХ присоединяются в кабельном ящике (КЯ) и в релейном шкафу (РШ) на низковольтный заземли тел ь и корпус через разрядники типа РКН-0. В этом случае ’предусмотрено в момент попадания высокою напряжения на корпус ОМ динамическое объединение высоковольтною и низковольтною заземлении при срабатывании разрядников. Однако наиболее низким сопротивлением растеканию тока, все равно, обладает рельсовая сеть и при появлении в ОМ на стороне 0 В высокого потенциала образуется цепь через разрядники РШ на рельсы. Токовый защитный элемент типа АВМ в КЯ не способен разрывать высокого напряжения и выгорает. Решающее значение имеет направление по которому произойдет пробой изоляции внутри ОМ. Высоковольтная обмотка расположена поверх низковольтной. Если пробой изоляции произойдет через слой картона в направлении магнитоировода, то высокий потенциал попадает на обмотку 0 В. Если высокое напряжение попадает на корпус через увлажненное масло в нижней части бака, то повреждение ограничивается выгоранием высоковольтной обмотки и растеканием тока на заземлении. Защитные элементы высоковольтных предохранителей типа ПК и ПКН в - раз превышают номинальный ток ОМ и функционально предназначены, только отключать от линии уже сгоревшие трансформаторы. Грозовые перенапряжения имеют непродолжительное воздействие. Длительность возможного аварийного состояния при однофазном замыкании ВЛ нами была отмечена выше. Особенностью выполнения токовой защиты и защиты от перенапряжений в РШ и вводных устройствах электрической централизации ЩВП (1ДВПУ) является то, что разрядники арунпированы рядом, лишены защитных кожухов а предохранители установлены только на вводной панели. При разрушении разрядника от мощных и длительных импульсов образуется электрическая дуга, в зону которой попадает изоляция и проводники СЦБ. Токовые защиты непосредственно на вводах в устройства СЦБ отсутствуют.