Совершенствование характеристик и разработка методики расчета промежуточных калориферов лесосушильных камер

• Автор: Позднякова, Анна Владимировна
• Шифр специальности: 05.21.05
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2003
• Место защиты: Архангельск
• Количество страниц: 146 с.

Обзор и анализ технологических операций, инструментов и оснастки, обеспечивающих трансформацию динамических воздействий. Экспериментальные исследования работы удругодемнфированных инструментов . Адекватность математической модели многозвенных технологических систем с шарнирноупругими связями со свойствами трансформации динамических воздействий . Исследование математической модели технологических систем с шарнирноупругими связями со свойствами трансформации динамических воздействий. Трансформация динамических воздействий в первом квадранте укороченной моделью технологической системы с шарнирноупру гой связью. Трансформация динамических воздействий в третьем квадранте звеном технологической системы с шарнирноупругой связью. Ньютона, Максвелла и Фонгта 7 используется, как правило, последняя, позволяющая воспользоваться хорошо разработанным аппаратом обыкновенных дифференциальных уравнений. При расчете улругодемпфироваиных инструментов учитывают, что упругий элемент настроен на предельно допустимую силу резания или е составляющие в зависшею ти от выбрашюго направления демпфирования, а рис.


Трансформация динамических воздействий в третьем квадранте звеном технологической системы с шарнирноупругой связью. Ньютона, Максвелла и Фонгта 7 используется, как правило, последняя, позволяющая воспользоваться хорошо разработанным аппаратом обыкновенных дифференциальных уравнений. При расчете улругодемпфироваиных инструментов учитывают, что упругий элемент настроен на предельно допустимую силу резания или е составляющие в зависшею ти от выбрашюго направления демпфирования, а рис. Баннш резцом 7. Оспошши направлениями демпфирования, а точное трансформации, являются рздиалыюе Г а тангенциальное . Колебания резца в тангенциальном и радиальном направлении апгебраачесш суммируются с движением резания и при больших амплитудах могут приводить к значительному превышению скорости резания над номинальной что вызывает значительное снижение стойкости инструмента 7 Отметим, что в выражение для определения величины отхода резца еходпт неизвестная в общем случае величина составляющей силы резания. Расчет параметров демпфированного резца выполнен для статического нагружения и но учитывает инорционпнх свойств инструментальной систеш. В работах В А . Кудинова, И. Г Д аркова и др. Рг , Р , возникающих на переходных процессах деформирования срэзаешго припуска. Исследования, проведенные В. НЛодураевым наглядно свидетельствуют о тал, что известные эмпирические формулы для СЕЛ Рг и при установившемся резании обладают рядом недостатков, которые не дакя возможности в подпой шро исследовать воздействие динамических нагрузок при резании на технологическую систе.