Восстановление плунжерных пар топливных насосов распределительного типа диффузионным хромотитанированием

• Автор: Сергеев, Виктор Захарович
• Шифр специальности: 05.20.03
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1985
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 222 c. : ил

1.2. Причины снижения наджности плунжерных пар

1.3. Механизм абразивного изнашивания плунжерных пар распределительного типа.

1.4. Влияние износа сопряжения пятка плунжера тарелка нижняя на показатели топливоподачи топливных насосов типа ЦЦ
1.5. Требования к поверхностной тврдости и коррозионной стойкости рабочих поверхностей плунжерных пар

1.6. Анализ способов восстановления плунжерных пар

1.7. Задачи исследования .

ГЛАВА И. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ПРЕДПОСЫЛКИ К ВОССТАНОВЛЕНИЮ

ПЛУНЖЕРНЫХ ПАР МЕТОДОМ ДИФФУЗИОННОЙ МЕТАЛЛИЗАЦИИ

2.1. Изменение линейных размеров деталей .

2.2. Коробление деталей при диффузионной металлизации

2.3. К определению критической толщины диффузионного

2.4. Влияние износа деталей плунжерной пары на показатели топливоподачи насоса
ГЛАВА III. ПРОГРАММА И МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО
ИССЛЕДОВАНИЯ
3.1. Программа исследования
3.2. Исследование причин отказа плунжерных пар
3.3. Оборудование и материалы для диффузионной металлизации .
3.4. Выбор состава порошковой смеси и режимов обработки
деталей .
3.5. Определение коробления деталей плунжерной пары
3.6. Контроль качества диффузионных покрытий .
3.7. Металлографические исследования .
3.8. Измерения тврдости и микротврдости деталей
3.9. Определение концентрации азота в покрытии
3 Рентгеноспектральный и рентгеноструктурный анализ покрытий
3 Исследование износостойкости покрытий на машине трения
3 Исследования коррозионной стойкости .
3 Определение краевого угла смачивания .
3 Определение шероховатости поверхности
3 Измерения размеров и формы прецизионных деталей
3 Методика определения расхода топлива через наполнительные окна и коэффициента, учитывающего утечки топлива
3 Методика ускоренных стендовых испытаний плунжерных пар на наджность
3 Методика эксплуатационных испытаний .
3 Математическая обработка результатов исследований ГЛАВА 1У. ДИФФУЗИОННОЕ ХРОМОТИТАНИРОВАНИЕ КАК СПОСОБ
ВОССТАНОВЛЕНИЯ ПЛУНЖЕРНЫХ ПАР ТОПЛИВНЫХ НАСОСОВ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОГО ТИПА
4.1. Результаты исследования износа деталей секции высокого давления
4.2. Обоснование режимов диффузионного хромотитанирования
4.2.1. Влияние диффузионного титанирования и хромирования на изменение размеров деталей
4.2.2. Коробление деталей в процессе контактного газофазного насыщения .
4.2.3. Выбор состава смеси и режимов диффузионного
хромотитанирования.
4.3. Свойства покрытий на азотированной стали Х5МА
4.3.1. Металлографические исследования.П
4.3.2. Исследование фазового состава покрытия.
4.3.3. Исследование несущей способности покрытия
4.3.4. Термообработка плунжера и тарелки пружины нижней
4.3.5. Смачиваемость прецизионных поверхностей
4.3.6. Исследование износостойкости покрытий на машине трения .
4.3.7. Коррозионная стойкость покрытий
4.3.8. Динамика изменения шероховатости поверхности деталей в процессе их восстановления
4.4. Выводы по главе
ГЛАВА У. РЕЗУЛЬТАТЫ СТЕВДОВЫХ И ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ИСПЫТАНИЙ ТОПЛИВНЫХ НАСОСОВ С ВОССТАНОВЛЕННЫМИ ПЛУНЖЕРНЫМИ ПАРАМИ НА НАДЖНОСТЬ.
5.1. Стендовые испытания .
5.1 Л. Плунжерные пары с одной упрочннной
поверхностью в прецизионном сопряжении
5.1.2. Плунжерные пары с обеими упрочннными прецизионными поверхностями
5.1.3. Влияние износа сопряжения пятка плунжера тарелка нижняя на показатели топливоподачи насоса.
5.1.4. Плунжерные пары с упрочннными прецизионными
и приводными поверхностями .
5.2. Эксплуатационные испытания
5.3. Выводы по главе
ГЛАВА У1. ВНЕДРЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЯ В РЕМОНТНОЕ ПРОИЗВОДСТВО. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ даФФУЗЙОННОГО ХРОМОТИТАНИРОВАШЯ.
6.1. Рекомендации производству по применению диффузионного хромотитанирования
6.2. Расчет экономической эффективности внедрения технологического процесса восстановления плунжерных пар хромотитанированием .
6.3. Внедрение результатов работы
ОБЩЕ ВЫВОДЫ
ЛИТЕРАТУРА


Л. Розенфельда 5 скорость щелевой коррозии в зазорах от 5 до мкм возрастает в 4. Наличие этих условий резко интенсифицирует коррозионный процесс в паре, связанный как с разрушением сопряжнных поверхностей, так и с образованием продуктов электрохимических реакций солей и гидратов, заполнению ими зазора, в отличие от коррозионномеханического износа, при котором удаление их происходит в процессе движения плунжера. Плотное забивание продуктами коррозии зазора плунжерной пары и разрушение прецизионной поверхности, приводит в период начала движения плунжера к его заклиниванию во втулке. В практике эксплуатации подобные явления встречаются после стоянки трактора в момент запуска двигателя. Многие исследователи 6, 7 считают, что наряду с влиянием органической части примесей основную роль в заклинивании плунжеров играет вода. В работе приводятся данные, согласно которым на каждом четвртом насосе из с заклинившими парами в топливном баке трактора была обнаружена свободная вода. Вода и кислоты приводят к развитию на деталях плунжерной пары необратимых коррозионных разрушений рис. Рис. Кроме примесей органического происховдения на механизм изнашивания плунжерных пар оказывают влияние и минеральные частицы, входящие в состав загрязнений. Их концентрация, как установлено в работах , , , зависит от общего количества загрязнений и колеблется от до . Содержание примесей в топливе в процессе его транспортировки от заводовизготовителей до трактора возрастает. Это связано как со способом транспортировки и хранения топлива, так и с неизбежным попаданием загрязнений в процессе заправки, особенно из мелкой тары. Загрязннность топлива увеличивается и в баках тракторов. Это происходит вследствие дыхания топливного бака трактора при его работе в условиях запылнности воздуха. Отмечается также 4 , что по мере уменьшения топлива в баке количество примесей, попадающих в него, возрастает. По данным работ , 2 , количество примесей в топливе, находящемся в баках тракторов,достигает 5. ГОСТ гт , и значительно перегружает систему фильтрации , 7 . В отдельных случаях, как показано в работе , в одном литре топлива, слитом из бака трактора, обнаруживается более 2,5 г механических примесей. Содержание загрязнений в различных климатических зонах страны различно и, по данным , , , колеблется в широких пределах 9. Гранулометрический состав загрязнений также различен. По данным работ , 1 , размеры механических примесей обычно не превышают мкм, однако в отдельных случаях особенно при заправке из мелкой тары достигают 0 мкм и более. Исследованиями А. М. Архипова установлено, что наибольшее количество частиц загрязнений, попадающих в дизельное топливо, имеет размеры от I до мкм, причем, из них содержат фракции I. Са 0 . По данным работы , подмосковная пыль состоит из кварца, оксида аллюминия, 1 оксида кальция, 1 оксида магния и 8 калиевого и натриевого шпатов. Наибольшую вероятность попадания в топливо в процессе дыхания баков имеют частицы кварца от I до мкм, которые длительное время могут находиться в воздухе во взвешенном состоянии . Физикомеханические свойства минеральных частиц, содержащихся в топливе, довольно высоки. Так,по данным М. МПа и . МПа, тогда как тврдость рабочих поверхностей прецизионных деталей колеблется в пределах 7. МПа. Попадание механических частиц минерального происхождения в сопряжения прецизионных пар вызывает абразивный износ. По мнению авторов работ 3, 4, 5, 8, 9, , , , , , , , , , , , 4 основным видом изнашивания плунжерных пар является абразивное. Справедливость данного утверждения подчеркивается почти во всех работах по проблеме наджности топливной аппаратуры. Так, по данным работы 4 , долговечность плунжерных пар, работавших на тщательно отфильтрованном топливе , составляла 8. Исследованиями Г. А.Ташкинова 3 установлено, что при полном отсутствии механических примесей в топливе плунжерные пары топливного насоса могут работать в течение 0 моточ, в то время как при наличии в топливе кварцевой пыли с размерами до мкм и концентрацией 0 гт они изнашиваются через ч работы.