Повышение тяговой характеристики и работоспособности эксцентриковой муфты свободного хода для использования в промысловых механизмах

• Автор: Калинин, Александр Владиславович
• Шифр специальности: 05.18.17
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2009
• Место защиты: Калининград
• Количество страниц: 231 с. : ил.

ВВЕДЕНИЕ.
1 ПРИМЕНЕННОЕ ЭКСЦЕНТРИКОВЫХ МУФТ СВОБОДНОГО ХОДА В ПРИВОДАХ ПРОМЫСЛОВЫХ МЕХАНИЗМОВ.
1.1 Анализ применения эксцентриковых муфт свободного хода в приводах промысловых механизмов для тралового лова.
1.2 Анализ возможности применения импульсных вариаторов в приводах промысловых механизмов для неводного лова рыбы.
1.3 Обзор конструкций импульсных вариаторов с эксцентриковыми муфтами свободного хода для промысловых механизмов
1.4 Обзор конструкций эксцентриковых муфт свободного хода для промысловых механизмов

2 ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ЭКСЦЕНТРИКОВЫХ

МУФТ СВОБОДНОГО ХОДА ЗАЦЕПЛЕНИЕМ ДЛЯ

ПРОМЫСЛОВЫХ МЕХАНИЗМОВ.

2.1 Общие сведения.

2.2 Анализ геометрических условий бесконтактного движения

эксцентриковых муфт свободного хода зацеплением для промысловых механизмов при свободном ходе.
2.3 Геометрический синтез подтормаживающего устройства
эксцентриковых муфт свободного хода зацеплением для промысловых механизмов
2.4 Построение профиля мелкомодульных храповых зубьев
эксцентриковых муфт свободного хода зацеплением для промысловых механизмов.
2.5 Методы изготовления мелкомодульных храповых зубьев
эксцентриковых муфт свободного хода зацеплением для промысловых механизмов.
2.6 Формообразование поверхности долбяка для нарезания мелкомодульных храповых зубьев эксцентриковых муфт свободного
хода зацеплением для промысловых механизмов
2.7 Формообразование поверхности инструментальной рейки для нарезания мелкомодульных храповых зубьев эксцентриковых муфт свободного хода зацеплением для промысловых механизмов.
2.8 Напряженное состояние мелкомодульных храповых зубьев эксцентриковых муфт свободного хода зацеплением для промысловых
механизмов.
3 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ЭКСЦЕНТРИКОВЫХ МУФТ СВОБОДНОГО ХОДА ЗАЦЕПЛЕНИЕМ ДЛЯ ПРОМЫСЛОВЫХ МЕХАНИЗМОВ.
3.1. Планирование эксперимента и статистическая обработка результатов измерений
3.2. Экспериментальное исследование надежности эксцентриковых муфт свободного хода зацеплением для промысловых
механизмов.
3.3 Исследование работоспособности импульсных вариаторов с эксцентриковыми муфтами свободного хода для промысловых механизмов.
3.3.1 Общие положения
3.3.2 Исследование работоспособности и тяговоскоростных характеристик импульсного вариатора для промысловых механизмов малой мощности.
3.3.3 Исследование работоспособности и тяговоскоростных характеристик импульсного вариатора для промысловых механизмов средней мощности
3.4. Экспериментальное исследование износостойкости эксцентриковых механизмов свободного хода для промысловых
механизмов.
3.5 Экспериментальное определение крутильной жсткости эксцентриковых муфт свободного хода для промысловых механизмов 1 4 ОСНОВЫ РАСЧТА И ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЭКСЦЕНТРИКОВЫХ МУФТ СВОБОДНОГО ХОДА ЗАЦЕПЛЕНИЕМ ДЛЯ ПРОМЫСЛОВЫХ МЕХАНИЗМОВ.
4.1 Общие положения.
4.2 Проектный расчет эксцентриковых муфт свободного хода зацеплением для промысловых механизмов
4.3 Проверочный расчет эксцентриковых муфт свободного хода для
промысловых механизмов
ВЫВОДЫ И ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ
ЛИТЕРАТУРА


Многослойная навивка ваера на барабан, применяемая в современных траловых лебедках, так как дает возможность обеспечивать максимальную канатоемкость барабана, но приводит к деформации ваера по диаметру, что отрицательно сказывается на его долговечности, а также к измененшо момента на барабане. Необходимость корректировки шага укладки ваера при многослойной навивке определяется следующими факторами. Процесс многослойной навивки ваера характерен взаимной деформацией диаметров ваера двух смежных слоев. С учетом этого первый слой навивки, который ложится на гладкую поверхность барабана, определяем по формуле 1. О диамегр ваерного барабана, мм Лс1к изменение диаметра ваера за счет вытяжки, мм. Последующий слой навивки ложится на нижележащий во впадины на его поверхности. В результате диаметры навивки второго и последующего слоев будут иметь приращение, отличное от двух диаметров каната. Для ваера диаметром мм приращение диаметра намотки составило АО мм, для ваера диаметром ,5 мм АО мм. АО приращение диамегра навивки, мм п слой навивки. Кроме этого диаметр ваера может меняться вследствие трех основных факторов применения ваера другого диаметра вытягивания ваера в процессе выборки орудий лова износа ваера за период эксплуатации в течении одного рейса. Применения ваера другого диаметра. Анализ современных лебедок для тралового лова показал, что в них обычно применяются разнообразные канаты размерный ряд диаметров которых изменяется в широких пределах ,5 ,5 ,5 ,5 ,5 мм и др 1, 8. В практике промышленного рыболовства широко применяют стальные канаты двойной свивки. Например, стальные канаты двойной свивки типа ЛК3 по ГОСТ 8 имеют следующий ряд диаметров ,5 ,5 мм. Как правило, современные траловые лебедки рассчитаны на работу с варами двух диаметров. НКУ с варами ск и мм изменение диаметра 8,3, лебедка 1 с варами с1к и мм изменение диаметра ,8, лебедка ТКУ с варами ск ,5 и мм изменение диаметра ,5 таблица 1. Как показал опыт эксплуатации импортных ваеров на рыбопромысловых судах компании Морская звезда, применение ваеров диаметром ,5 мм вместо мм приводило к неправильной укладки ваера около одной из реборд навивного барабана и е последующей поломке. Таким образом, даже незначительное изменение диаметра ваера на 1, без изменения его шага укладки на барабан может привести к аварийной ситуации. Вытягивания ваера в процессе выборки орудий лова. В процессе выборки трала на ваера действуют значительные тяговые усилия достигающие 0. Н . Причем величина тягового усилия меняется в процессе выборки трала, в начальный период оно имеет максимальное значение, а затем постепенно уменьшается. Так по экспериментальным данным, полученным на БМРТ Верховина, при работе лебедки ЛЭТрМ тяговое усилие уменьшается с 9 кН до кН. По экспериментальным данным, полученным на БАТ Иван Сивко, при работе лебедки УП ,5 тяговое усилие уменьшается с 7 кН до 2 кН 8. Уменьшение силы тяги к концу выборки ваеров объясняется снижением веса выбираемой части ваеров и гидродинамической составляющей сопротивления трала. В процессе работы под действием значительных тяговых усилий ваер вытягивается и фактический его диаметр отличается от исходного. Согласно расчетам для нераскручивающихся стальных ваеров длинной длиной 0. По данным МариНПО НПО по технике промышленного рыболовства, г. Калининград за период одного рейса супертраулера, составляющего восемь месяцев, ваера длиной метров вытягивались и удлинялись на . Для ваеров диаметром мм изменение диаметра составило 3,5. По усредненным данным принято считать 4, что при вытягивании площадь сечения ваера может уменьшаться в пределах . Для устранения явления щелканья ваера диаметром мм по барабану приходилось настраивать ваероукладчик путем установки сменных шестеренок как для работы с варом диаметром мм. При этом полного устранение щелканья не обеспечивалось. По данным источника 8 в результате экспериментальных исследований лебедок ЛЭТрбМ и УТЗ ,5 при использовании ваеров диаметром ,5 мм и мм происходило изменение их диаметров за счет вытягивания на 0,5 мм изменение диаметра составляет 1, и 1, соответственно.