Ресурсосберегающие технологии электрошлакового переплава деталей металлургического оборудования

• Автор: Подосян, Артур Арутюнович
• Шифр специальности: 05.16.02
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2001
• Место защиты: Магнитогорск
• Количество страниц: 150 с. : ил

Введение

Глава 1. Литературный обзор.

Глава 2. Расчет медных изложниц кристаллизаторов для

электрошлакового переплава

Глава 3. Новая ресурсосберегающая технология выплавки заготовок для медных изложниц кристаллизаторов из медных стенок

кристаллизаторов МНЛЗ

Глава 4. Связь износа изложницы кристаллизатора с параметрами

кокиля и режимами переплава

Глава 5. Новая технология переплава роликов МНЛЗ.

Глава 6. Динамика поведения серы при ЭШП на доменном

гранулированном шлаке

Заключение
Библиографический список
ПРИЛОЖЕНИЯ
Программа теплового расчета параметров МИК кристаллизатора
Программа расчета электропроводности шлаков и коррекции мощности
подаваемой на шлаковую ванну в зависимости от износа МИК
Программа расчета коэффициента массопереноса серы при работе на
флюсе доменный гранулированный шлак .
Акт об экономической эффективности использования в качестве флюса
для ЭШП доменного гранулированного шлака.
Акт об экономической эффективности изготовления МИК ЭШП из отработанных узких и широких стенок кристаллизаторов МНЛЗ.
Технологическая инструкция ТИ 1 Р ЭШП 4 по тепловому
расчету и подбору кристаллизаторов ЭШП.
Технологическая инструкция ТИ 1 Р ЭШП 2 по изготовлению медных заготовок методом ЭШП.
Технологическая инструкция ТИ 1 Р ЭШП 2 по выплавке слитков для роликов МНЛЗ методом ЭШП
ВВЕДЕНИЕ


Но при этом не принимается в расчет фактор изменения интенсивности теплоотдачи вдоль ребер изза неизотермичности поверхности, что может привести к существенным отклонениям расчетных величин от реальных. Необходимо в расчетной формуле использовать коэффициент эффективности ребра. М. А. Гейшовтом и Р. А. Бережинским предложена методика теплового расчета оребренной стенки с ребрами прямоугольного профиля при постоянной температуре, учитывающая двумерность температурного поля. Принимается, что переток тепла по стенке из межреберного зазора под ребро отсутствует . Удельный тепловой поток через ореб ренную стенку определяется по формуле Ньютона Рихмана с учетом коэффициента оребрения . Он определяет эффективность оребрения и непосредственно связан с линейными размерами оребрения. В формулу расчета коэффициента оребрения вводится аналитически выраженная эмпирическая функция Л, учитывающая поперечную составляющую теплового потока, вызванную наличием ребер. I, ширина канала, м. Но эти зависимости могут быть использованы лишь в определенных диапазонах изменения параметров i 0,. В. К. Щербаковой и В. В. Босых предложена методика расчета теплопередачи радиаторов с прямыми ребрами при постоянном тепловом потоке . Они предположили, что тепловой поток в несущей стенке между ребрами параллелен поверхности стенки. Несущая стенка рассматривается как ребро, на одной из боковых поверхностей которого осуществляется теплоподвод, а на другой боковой поверхности теплоотдача к окружающей жидкости. Итоговое уравнение для расчета теплового потока получено из совместного решения дифференциального уравнения стационарной теплопроводности для данного ребра и теплового балланса участка несущей стенки под ребром, представляющего тепловой поток, отводимый одной боковой стенкой прямого ребра. Он складывается из двух потоков подводимого к стенке на участке полуоснования ребра и от промежутка между ребрами к основанию. В конечном решении тепловой поток увязывается с безразмерной температурой стенки в центре между ребрами, числами i для стенки и для ребра, а также характеристическими параметрами ребра. Однако, использование данной формулы в практических расчетах при высотах ребер, равных или менее высоты стенки дает серьезную погрешность. В методике принимается, что высота ребра больше толщины несущей стенки, но такое условие часто не совпадает с практически применяемыми размерами оребрения. ЭШП, ее высокую стоимость, ограниченность в размерах исходных заготовок под кокили кристаллизаторов, необходимо максимально использовать толщину рабочей стенки, а высоту оребрения сводить к минимуму, чтобы увеличить ресурс кристаллизатора. Расчет критического теплового потока связан с режимом охлаждения кристаллизатора. Тепло, выделяемое в плавильном пространстве кристаллизатора в процессе ЭШП, может быть отведено от поверхности охлаждения конвективным путем или в режиме кипения 1,5,. В первом случае можно использовать более жесткую воду и располагать каналы в любой плоскости, не опасаясь расслоения потока. Вода нагревается при этом на . С, но расход ее получается очень большим до . Режим конвективного охлаждения происходит до тех пор, пока тепловой поток не превышает плотности, соответствующей возникновению пузырькового кипения. В.А. Чернобай выведено уравнение для расчета плотности теплового потока, соответствующей возникновению пузырькового кипения . Это сложное выражение, содержащее особые переменные, связанные с числами Рейнольдса и Прандтля. Кроме того в него входит большое число справочных и расчетных величин температура недогрева, теплота фазового перехода, коэффициенты гидравлического сопротивления, кинематическая вязкость, краевой угол смачивания, поверхностное натяжение и др. При охлаждении в режиме кипения расход воды резко сокращается, но накладывается ограничение на срок межремонтной эксплуатации кристаллизатора, связанное с зачисткой кокиля от накипи. Теплоотвод при кипении может происходить в двух режимах пузырькового и пленочного 1,5,6. При пузырьковом режиме кипения основной поток тепла передается жидкой фазе.