Особенности субструктуры, параметры диаграмм деформации и функциональные свойства сплавов Ti-Ni с памятью формы, подвергнутых HTMO с последеформационным нагревом

• Автор: Турилина, Вероника Юрьевна
• Шифр специальности: 05.16.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2003
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 114 с. : ил

СОДЕРЖАНИЕ
Введение
1. Структурные, фазовые превращения и эффекты памяти формы в сплавах на основе никелида титана

1.1. Кристаллическая струкгура фаз, фазовые и структурные пре

вращения в сплавах Т М

1.2. Механизмы термоупругого мартенситного превращения. Морфология и субструктура аустенита

1.2.1. Влияние напряжения на термоупругое мартенситное превращение

1. 3. Эффекты памяти формы и сверхупругости

1.3.1. Условия проявления и механизмы ЭПФ

1.3.2. Классификация эффектов памяти формы

1.4. Функциональные свойства сплавов с памятью формы

1.5. Влияние термической обработки на структуру, фазовые превращения и основные функциональные свойства СПФ на основе Т1
1.6. Влияние термомеханической обработки на структуру, фазовые превращения и основные функциональные свойства С 1Ф
на основе Т 1
2. Материалы и методы исследования
2.1. Исследуемые сплавы и их обработка
2.2. Рентгенографический анализ
2.3 Электронномикроскопический анализ
2.4. Калориметрический анализ
2.5. Механические испытания
2.6. Определение функциональных свойств
2.7. Наведение и определение ОЭПФ в устройстве Клест
3. Структурообразование в сплавах Т Ь1 при нагреве после 1ТМО
4. Параметры диаграмм деформации сплавов Т1 1 после НТМО последеформационным нагревом
5. Функциональные свойства сплавов Т 1, подвергнутых НТМО последеформационным нагревом
Список использованных источников


Например, проволоку из сплава Т1 - N1 медицинского назначения получают теплым (деформация аустенита) или холодным (деформация мартенсита) волочением, что в дальнейшем может сказаться в неодинаковости спсци-атьных свойств изделия. Наконец, данные о влиянии разных структурных состояний, возникающих при НТМО с последеформационным нагревом, на силовые функциональные характеристики и характеристики формовосстановления противоречивы. В то же время в ряде работ отмечается повышение степени восстановления формы с ростом остаточного деформационного наклепа. В этой связи целью работы было сравнительное исследование термической устойчивости субструктуры аустенита, формирующейся при нагреве после НТМО с деформацией В’-мартенсита и НТМО с деформацией стабильного В2-аустенита, и влияния типа субструктуры на параметры диаграмм деформации и основные функциональные свойства сплавов с памятью формы титан-никель. С помощью механических испытаний исследовать влияние полученной после различных режимов НТМО с последеформационным нагревом субструктуры на критическое напряжение легкой деформации акр, длину площадки легкой деформации 8пл и минимальный коэффициент упрочнения на стадии легкой деформации К. Исследовать изменение основных функциональных свойств сплавов с памятью формы на основе никелида титана после тех же режимов обработки. Установлены структурные и кинетические особенности процессов разупрочнения сплавов с памятью формы Т1 - N1 при нагреве после НТМО с деформацией мартенсита и аустенита. Показано, что параметры диаграмм деформации СПФ Т1 - №, полученных при нормальной температуре, сложным образом зависят от субструктурно-го упрочнения аустенита, фазового состава перед испытанием и относительного положения температур испытания и начала мартенситного превращения. Установлено, что наилучшая комбинация силовых функциональных характеристик и способности к полному формовосстановлению СГІФ Ті - № достигается в результате НТМО с последеформационным нагревом в нижней области температурного интервала полигонизации, в т. Установлено, что длина площадки легкой деформации на диаграмме деформации при наведении эффекта памяти формы в общем случае не может служить мерой максимальной полностью обратимой деформации. Практическая ценность работы заключается в применении разработанных режимов ТМО для получения требуемого комплекса функциональных свойств устройства для клипирования кровеносных сосудов и фиксирования тканей при лапароскопических операциях - клипсы «Клест». При этом дополнительно была оптимизирована технология наведения в устройстве положительного (мартенситного) ОЭПФ. Наиболее вероятной диаграммой состояния системы И - N1 вблизи эк-виатомного состава следует считать диаграмму, предложенную Василевским [1], ее участок представлен на рис. Впервые наличие эквиатомного интерметаллического соединения П№ было установлено, по-видимому, в [2]. В [3] было определено, что равновесный состав интерметаллида ИМ отклонен от стехиометрического и близок к составу ат. Т1 и ат. N4 (Т9К1). По данным [1], соединение может иметь и другие составы, в том числе, и стехиометрический по титану и никелю (, ± 0, ат. Такие результаты находят объяснение в том, что при повышенных температурах со стороны больших концентраций никеля (до - ат. С) существует область гомогенности В2-Т1 - N1 [3, 4, 5]. Она резко сужается при уменьшении температуры, практически исчезая ниже -0 °С (см. Со стороны титана положение границы области гомогенности фазы Т1№ не зависит от температуры и совпадает с эквиатомным составом [1, 7]. Структура ТлЫ*! ОЦК, упорядоченная по типу СбС1 (В2) со степенью порядка около 0,8 [6, 7]. Параметр решетки аВ2 в зависимости от состава и термообработки изменяется в пределах от 0, до 0, нм. С ростом концентрации никеля в В2-твердом растворе аВ2 постепенно уменьшается, поскольку атомный диаметр никеля меньше, чем титана. В бинарных сплавах ТОЙ стехиометрического состава, обедненных и даже обогащенных никелем, распад уже при высоких температурах (от °С и ниже) приводит к образованию наряду с основной фазой В2-ТПчК некоторого количества фазы Т]ЧЧ с ГЦК-структурой типа Ре4^'’2С (параметр решетки а = 1, нм [8]) (см. Рис.