Разработка теоретических основ неразрушающего контроля физико-механических свойств и структуры материалов методом кинетического индентирования

• Автор: Булычев, Сергей Иванович
• Шифр специальности: 05.16.01
• Научная степень: Докторская
• Год защиты: 2000
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 254 с. : ил.

1. Общая характеристика работы.

2. Введение в проблему.

2.1. Исходные положения.

2.2. Проблема подобия между диаграммами растяжения и твердости.

3. Основы теории кинетического индентирования.

3.1. Закон Г у ка при индентировании.

3.2. Соотношение между восстановленной Ни невосстановленной Нь твердостью.

3.3. Соотношение между реальным средним давлением д и твердостью по Мейеру НМ.

3.4. Уточненная методика определения модуля Юнга.

4. Кинетическая и статическая твердость.

4.1. Скорость внедрения индентора и истинная скорость деформации.

4.2. Активационный объем.
4.3. Гистерезис при индентировании.
4.4. Обобщенная методика определения механических свойств по твердости. 0
5. Развитие методик испытания характерных материалов и композиций.
5.1. Определение показателя Мейера по высоте навала.
5.2. Определение пористости материала.
5.3. Прочность и энергия адгезии покрытий.
6. Кинетическое индентирование и перспективы прогноза ресурса материалов.
6.1. Новая методика анализа структуры материала по статистическим характеристикам индентирования.
6.2. Проблема взаимосвязи разрушения со структурой материала.
6.3. Феноменология прогноза по параметрам кинетического индентирования.
Выводы.
Список литературы


Новая методика анализа структуры материала по статистическим характеристикам индентирования. Проблема взаимосвязи разрушения со структурой материала. Феноменология прогноза по параметрам кинетического индентирования. Выводы. Список литературы. Приложение. Они могут быть определены с помощью тарировочных диаграмм, которые индивидуальны для каждого материала. На рис. Г.Д. Дслем . Если провести горизонтальную линию для некоторого текущего значения твердости для данного материала, то получим две точки пересечения слева и справа от нулевых значений эффективных деформаций и напряжений. Таким образом получаем для любого произвольного значения НВ величины соответствующих деформаций и напряжений. Рис. Распределение эффективных деформаций по поверхности отпечатка О 0мм для стали а и сплава АМГ6 б диаметр микроиндентора в пределах отпечатка 1 мм. На рис. АМГ6 . Видно, что деформации на оси вдавливания минимальны. Объяснение этому факту будет дано в гл. Отметим, что деформации на стали п 2, несколько выше,
чем на АМГ6 п 2, . Это их различие связано с различием показателя Мейера. На рис. Кривые 1 и 2 получены методом предварительного нанесения концентрических окружностей вокруг планируемого отпечатка без учета 1 и с учетом 2 упругих деформаций. Экспериментальная зависимость Г. П. Зайцева определена как сумма плоской и сферической деформации. Все они не учитывают влияния на них степенного показателя п. К учету этой неточности был близок Г. П. Зайцев и в этом отношении его исследования глубже методики Д. Тейбора 4, , используемой до сих лор на западе , . Рис. Тейбора.