Повышение эффективности систем регенерации теплофикационных паровых турбин

• Автор: Замалеев, Мансур Масхутович
• Шифр специальности: 05.14.14
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2008
• Место защиты: Ульяновск
• Количество страниц: 202 с. : ил.

ОГЛАВЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ

Глава первая. АНАЛИЗ ТЕХНОЛОГИЙ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ

ОТБОРОВ ПАРА ТЕПЛОФИКАЦИОННЫХ ТУРБИН ДЛЯ ПОДОГРЕВА ПОТОКОВ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ ВОДОПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК ТЭЦ
1.1. Теоретические представления об оптимальных параметрах регенеративного подогрева воды.

1.1.1. Энергетическая эффективность регенеративного подорева воды

1.1.2. Оптимальные параметры регенеративного подогрева воды.

1.2. Анализ тепловых схем водоподготовительных установок ТЭЦ ВПУ ТЭЦ

1.2.1. Исследование тепловых схем ВПУ ТЭЦ, восполняющих потери сетевой воды из трубопроводов теплосети.

1.2.2. Исследование тепловых схем ВПУ ТЭЦ, восполняющих потери

пара и конденсата из цикла станции.

1.3. Постановка задач исследования.
Глава вторая. СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЙ
ИСПОЛЬЗОВАНИЯ РЕГЕНЕРАТИВНЫХ ОТБОРОВ ПАРА ТЕПЛОФИКАЦИОННЫХ ТУРБИН ПАРОТУРБИННЫХ ТЭЦ
2.1. Технологии повышения эффективности систем регенерации теплофикационных паровых турбин.
2.2. Энергетическая эффективность структурных и режимных изменений в схемах регенерации теплофикационных турбин.
2.3. Выводы
Глава третья. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРИМЕНИМОСТИ ПАРА ПЯТОГО РЕГЕНЕРАТИВНОГО ОТБОРА ТУРБИНЫ Т00 ДЛЯ ПОДОГРЕВА СТАНЦИОННЫХ ПОТОКОВ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ
3.1. Задачи исследования
3.2. Характеристика технологического оборудования и приборов.
3.2.1. Описание турбоустановок.
3.2.2. Схема измерений и приборы
3.3. Результаты испытания и оценка его погрешности
3.4. Обработка результатов эксперимента.
3.5. Выводы.
Глава четвертая. ЭФФЕКТИВНОСТЬ СИСТЕМ РЕГЕНЕРАЦИИ
ТЕПЛОФИКАЦИОННЫХ ПАРОВЫХ ТУРБИН ПАРОГАЗОВЫХ ТЭЦ И ТЭЦ С ЭНЕРГОБЛОКАМИ ПОВЫШЕННОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ
4.1. Анализ тепловых схем парогазовых установок.
4.2. Анализ тепловых схем энергоблоков повышенной эффективности.
4.3. Способы повышения эффективности парогазовых ТЭЦ и ТЭЦ с энергоблоками повышенной эффективности.
4.4. Выводы.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ


Чем выше параметры пара перед турбиной, тем больше интервал температуры подогрева конденсата и больше эффект от применения схемы с регенеративным подогревом. Обычно на электростанциях средних параметров температура питательной воды находится в пределах 0 - 0 °С, при высоких давлениях - в пределах 5 - 5 °С (при номинальной нагрузке и номинальных параметрах пара перед турбиной). Для определения экономии теплоты от регенерации воспользуемся уравнением абсолютного внутреннего КПД турбоустановки. Дж/кг; і - энтальпия конденсата, кДж/кг; iJ - энтальпия парау'-го отбора (от I до г), кДж/кг; а], ак - доля общего расхода пара на турбину, отбираемая в у'-й отбор и поступающая в конденсатор соответственно. При этом (1. А-*»)+ ? С учетом (1. Из (1. Ар> О, КПД установки с регенеративными отборами Т]1р>т]1к. Чем больше энергетический коэффициент регенерации Ар (т. Ар также равно нулю. Таким образом, нет смысла осуществлять подогрев питательной воды свежим паром, так как он не может изменить тепловую экономичность установки. Эффект от регенеративного подогрева существенно зависит от того, при каких давлениях пар отбирается из турбины на регенеративные подогреватели. Действительно, при одном отборе (одноступенчатая регенерация), когда на регенерацию отбирается пар высокого давления, нагрев ведется до более высокой температуры (лв, чем в условиях, когда отбирается пар низкого давления. Д При обогреве паром низкого давления теплопере-пад (4 - //) возрастает, но зато уменьшаются (пв и количество пара, которое может быть выведено в отбор. Очевидно, что в соответствии с (1. Для одноступенчатого подогрева (рис. Рис. Дгн1 - изменение энтальпии при нагреве воды в регенеративном подогревателе, кДж/кг; q] = /* - /,. Р7), кДж/кг. Р ссЛК-К) а. Тогда сс --а. Подставив а{ и ак в (1. Ч.-? А',1 -АС. В формуле (1. Як. Ар значение д, можно считать постоянным. При этом знаменатель в (1. Д/в1). Взяв производную, получим 1а - - q^ - 2Д/а1 = 0. С учетом (1. Необходимо отметить, что равенство (1. При наличии в установке двух ступеней регенеративного подогрева (рис. О '. А/. Чі+Я. Тогда а -1 - а. А*. Д». Д*. А'„ +? Д'. В зависимостях для определения а,, а2 и ак индексы «1» и «2» при А/в и ц показывают, что эти величины относятся соответственно к первому и второму подо1ревателям. После подстановки значений а а2 и ак в (1. Количество теплоты , отдаваемой 1 кг пара при его конденсации в подогревателе, зависит от давления в отборе. Р0)у то она будет представлять собой плавную линию (рис. Рис. Ротб. В этом случае в (1. F = Ai„(Ai. H0 + АШН. Очевидно, что значения энтальпий пара в отборах (см. Д1. Я,. Н, = К - h = К - h - Л'. АКг - Я,. Н„+Н К h К К АКг Яг’ h = Д'. Д/. Д«. ЯгЖ~К -Д1. Д1. В рассматриваемых условиях /о, (к, и - величины постоянные (не зависят от параметров пара в отборах) и Р =ДА/вПАг#2). РЛ*(Д/в1) = 0 и йР/