Математическое моделирование процесса глубинного шлифования

• Автор: Ильялов, Олег Рустамович
• Шифр специальности: 05.13.16
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1999
• Место защиты: Пермь
• Количество страниц: 133 с. : ил.

1.1. История вопроса.

1.2. Граничные условия в зоне контакта

1.3. Структурные превращения в поверхностном слое деталей.

ГЛАВА 2. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ ОПРЕДЕЛЕИЯ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ В ДЕТАЛИ ПРИ ШЛИФОВАНИИ.

2.1. Граничные условия на поверхности разрыва материала детали

2.2 Математическая постановка задачи о термонапряженном состоянии

при контакте детали с абразивным зерном

2.3. Тангенциальный разрыв

2.4. Усталостная прочность и износ абразивных зерен шлифовального круга.

2.5. Постановка задачи о термонапряженном состоянии материала детали

при контакте контакта детали с шлифовальным кругом

2.6. Алгоритм решения температурной задачи
2.7. Частные постановки задачи теплопроводности.
ГЛАВА 3. РЕЗУЛЬТАТЫ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПО Г Я В дат АЛИ ПРИ IIЛИФОВА МИ.
3.1. Анализ аналитических решений для краевой задачи теплопроводности
в случае глубинного шлифования
3.2.Результаты численного решения температурной задачи
ГЛАВА 4. ЗАДАЧА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАПРЯЖЕI ПОДЕФОРМ ИРО
ВА МОГО СОСТОЯИЯ МАТЕРИАЛА ДЕТАЛИ
4.1. Факторы, оказывающие влияние на форму эпюры остаточных
напряжений
4.2. Обзор методов решения
4.3. Результаты экспериментов по определению остаточных напряжений. ГЛАВА 5. КРАЕВАЯ ЗАДАЧА О НАПРЯЖЕННОДЕФОРМИРОВАННОМ СОСТОЯНИИ МЕТАЛЛА ПРИ ШЛИФОВАНИИ
5.1 Постановка задачи определения напряженнодеформированного
состояния детали.
5.2. Граничные условия при решении задачи определения НДС детали в процессе глубинного шлифования
5.3.Разработка математической модели упругопластического деформирования в технологических процессах с учетом повреждаемости.
Учет повреждаемости в процессе шлифования.
5.4.Алгоритм решения задачи определения напряженно
деформированного состоя н ия.детали.
5.5. Результаты расчета напряженнодеформированного состояния детали.
ПРАКТИЧЕСКОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ РАБОТЫ.
ВЫВОДЫ
Литература


Когда какаялибо точка обрабатываемого изделия проходит иод кругом, то на нее действуют многочисленные источники тепла, обусловленные взаимодействием абразивного зерна стружки обрабатываемого изделия. Для случая встречного шлифования
время 2 . II 0 0. Следует отметить, что в заданный момент времени возможно только несколько режущих кромок могут располагаться вдоль отрезка Ц в плоскости, как показано на рис. Поэтому над участком контакта проходит много режущих кромок за время, пока точка обрабатываемого изделия проходит под шлифовальным кругом. Авторы исходят из того, что любое абразивное зерно, которое входит в зону взаимодействия, встречается с обрабатываемым изделием, имеющим некоторое распределение температуры зоны взаимодействия, являющейся результатом выделения тепла при шлифовании и распространения его по всей зоне взаимодействия. Поэтому можно ожидать, что максимальное повышение температуры на поверхности обрабатываемого изделия после шлифования рисунок 1. А равно сумме максимальных температур в зоне взаимодействия и в плоскости А, то есть сумме усредненной температуры и температуры, возникающей от действия источника в плоскости сдвига. Температура зоны взаимодействия определяется по следующей модели рис. Д. Егера. К У5
где Е горизонтальная составляющая силы резания Ь ширина изделия К, доля полной энергии шлифования, поглощаемая изделием в виде тепла. Кроме того, рассчитана температура на отдельном зерне и на плоскости А рис. Использовалось решение Д. Егера. Под тепловым источником понимали источник, действующий в плоскости сдвига.