Рациональное водо- и теплоиспользование и экологическая защита в транспортно-технологических системах нефтебаз Дальневосточного региона

• Автор: Угрюмова, Светлана Дмитриевна
• Шифр специальности: 11.00.11
• Научная степень: Докторская
• Год защиты: 1998
• Место защиты: Владивосток
• Количество страниц: 274 с. : ил. + Прил. (128с.: ил. )

1.1. Технологические условия слива нефтепродуктов.

Выводы
Глава.2. Теоретическая и экспериментальная схема построения модели природнопроизводственного объекта береговой нефте базы .

2.1. Пути совершенствования технологии слива вязких нефтепродуктов

2.2. Повышение эффективности соплового насадка головки гидромониторного устройства.

2.3. Экспериментальная оценка работы установки для слива

нефтепродуктов в зимнее время

2.4 Особенности применения вибронасадочного устройства при

разогреве и сливе нефтепродукта.

2.5. Устройство для разогрева вязкой жидкости при сливе из железнодорожных цистерн.

Стр.
2.6. Подогрев нефти и нефтепродуктов в железнодорожных
цистернах.
Выводы
Глава.3. Теоретические и экспериментальные основы построения модели системы рационального водопотребления предприятия
3.1. Организация системы водообеспечения предприятия.
3.2. Перспектива рационального водоснабжения береговых нефтебаз.
3.3. Исследование технологии умягчения морской воды Иакатионированием с утилизацией отходов умягчения
3.4. Разработка принципиальной схемы глубокого умягчения морской воды для котельной береговой нефтебазы.
3.5. Организация экспериментальных исследований умягчения морской воды.
3.6. Водоснабжение нефтебаз на основе термической дистилляции морской воды.
3.7. Результаты экспериментальных исследований кипящей морской воды в тонкой плнке на наклонных вибрирующих поверхностях
Выводы.
Глава.4. Усовершенствование системы очистки нефтесодержащих стоков и охрана окружающей среды.
4.1. Общее направление очистки нефтесодержащих вод.
4.2. Состав нефтесодержащих сточных вод нефтебаз и классификация методов их очистки.
4.3. Некоторые особенности фильтрования стоков.
4.4. Техникоэкономическая оценка работы фильтров
4.5. Основные закономерности процесса фильтрования.
4.6. Свойства фильтрующих материалов.
4.7. Некоторые экспериментальные данные по очистке нефтесодержащих стоков на нефтебазах Приморского края.
4.8. Техникоэкономические показатели фильтрующих материалов
Выводы.
Глава.5. Теоретические основы математического моделирования энерготехнологических установок, как системы взаимосвязанных элементов водатепло.
5.1. Основные положения теории направленных графов
и их использование при моделировании.
5.2. Переход от изучаемой системы к направленному графу
5.3. Математические модели установок и система ограничений
Выводы.
Глава.6. Критерии оценки эффективности энергообеспечения береговой нефтебазы
6.1. Технологические критерии оптимальности
6.2. Методика определения параметров установок.
6.3. Расчт системы водатепло.
Выводы.
Заключение.
Литература


Расход греющего пара для подогрева нефтепродукта в цистернах зависит от способа подогрева 1 подогрев внутри цистерны, 2 подогрев через стенки котла. При подогреве внутри цистерны количество пара, расходуемого на подогрев, можно определить как, Д О 1 п кгч. Д ч , кгч. Оп 1к
или удельный расход пара
где Сп тепломкость нефтепродукта, кДжкг К температура нефтепродукта до слива, С 2 температура разогретого нефтепродукта, С. Количество теплоты , необходимое для разогрева нефтепродукта в цистернах от начальной температуры до температуры 2 складывается из количества теплоты , расходуемой на подогрев собственного нефтепродукта от начальной температуры 1 до температуры подогрева 1 количества теплоты , расходуемой при сливе на расплавление застывшего парафина, находящегося в нефтепродукте количества теплоты Оз, теряемой при подогреве в окружающую среду. КДЖ 2. Оп Сп О, КДЖ 2. С количество нефтепродукта, кг. Л , кДж,, 2. Из анализа зависимости 2. Следовательно, одной из важнейших характеристик процесса слива нефтепродукта является время слива тс. Расчтная схема слива показана на рис. Джм К. Фтх, где
Рис. Расчетная схема открытого самотечного слива. О
х О
При х0 формула 2. Анализ показывает, что приведенными зависимостями можно пользоваться с приемлемой для практических расчтов точностью в области Кет 1,3 н 2 2. В этой области, как видно из приведнных формул, время слива пропорционально вязкости. Если вязкость нефтепродукта большая, для уменьшения времени слива е понижают подогревом. Нормы времени на слив с учтом времени подогрева приведены в табл. Кет. Закономерность истечения, отражаемая формулой 2. По И. В работе дана экспериментальная зависимость от вязкости количества жидкости М, оставшейся в цистерне к концу гак называемого ускоренного слива. Этот момент характеризуется разрывом сплошности струи вытекающей из патрубка жидкости. В дальнейшем интенсивность слива резко уменьшается. Время слива из цистерны нижнего слоя вязкости жидкости может быть приближнно определено по формулам, приведнным в работе , например
Мн 5у0,6,кг . Ьост Ь,
где ост уровень оставшейся жидкости остатка в торцевом сечении в рассматриваемый момент. Нижняя образующая цистерны рассматривается как горизонтальная. Ф 1 . Мост р. В формуле 2. П

2. Из формулы 2. Т.о , при ост оо. Необходимо заметить, что изложенные закономерности слива нижнего слоя получены при условии, что вязкость жидкости постоянна во всм объме, а температура равна температуре стенки цистерны. Здесь и мкость даны округленно. Диаметр патрубка универсального сливного прибора, установленного на большинстве цистерн, 0,2 м. Диаметр патрубка сливного прибора системы Утешинского 0,I6 м. Параметр определен из условия, что длина патрубка указанных сливных приборов равна округленно 0,6 м. А град1. Изложенные выше материалы позволяют получить некоторое представление о требованиях, предъявляемых к процессу подогрева вязких нефтепродуктов в цистернах при сливе. В табл. Сравнительный анализ показывает, что организация циркуляционного слива нефтепродукта способствует сокращению времени слива как в зимний, так и в летний периоды времени. Общий расход тепла на 1 цистерну при разогреве средствами, относящимися к первой группе разогрев внутри цистерны приведн в табл. Время разогрева мазута и теплопотери через стенки котла цистерны. ГДж ч. ГДж ч. Расход тепла на разогрев 1 цистерны. Эл. Приведнные данные подтверждают зависимость величины расхода тепла от времени слива, средств слива и способа разогрева сливаемого нефтепродукта. Рассматривались процессы опорожнения цистерны, когда подогрев вследствие высокой первоначальной вязкости продукта у являлся неотделимой операцией. На практике подогрев нефтепродукта производится перед сливом или одновременно с ним. Первый способ слива назван раздельным, а второй совмещенным. То, Тсоответственно температура до и после разогрева, 0 К Р поверхность нагрева подогревателя, м2 т коэффициент, учитывающий потери тепла через стенки котла цистерны 7 средняя в процессе подогрева плотность
теплового потока от подогревателя к разогреваемому нефтепродукту, Втм . Вели в формуле 2. Л2 рсипу 1л у0 4 цу Vо иу ф .