Разработка методики расчета провеса ленты между роликоопорами конвейера с учетом напряженно-деформированного состояния

• Автор: Турдалиев, Луезхан
• Шифр специальности: 05.05.04, 05.05.05
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1991
• Место защиты: Алма-Ата
• Количество страниц: 130 с.

Ь - 2 -
О Г л А В Л Е II И Е

ШЕДЕНИЕ
X. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ иссдаовАїїш
І.Х. Обзор работ по исследованию иапрямешю-дсфор
мированного состояния конвейерной лонты
1.2. Постановка задачи и выбор методики исследований.»
% Х.З. Уравнения (равновесие) движения геометрически у нелинейной теории упругости
1.4. Основные уравнения гибкие пластин, используемых душ исследования нацряжешю-деформированпого состояния, Форш и величина провеса ленты
П. ШПШШШО--ЖФОИМРОВАШІОЕ СОСТОЯНИЕ КОІШЕііЕРНОІІ ЛИШ ПОД ДШС'ШЕМ прододыж и поперечных сил, ВЕЛИЧИНА И ФОНДА ПРОВЕСА ЛЕІІШ
2.1. Общие сведения о физических свойствах ленты конвейера
2.2. Математическая модель для определения прогиба ленты на основе линейной теории
2.3. Метод решения основного уравнения равновесия
^ для определения провеса ленты
2.4. Иацпяженно-дефорїяироБаїшоо состояние конвейерной ленты с учетом анизотропии
2.5. Решение основного уравнения равновесия ленты
с учетом ортотропин
Ш. НАШШШПІО-ІШОВЩРОВАШЮЕ СОСТОЯНИЕ КОІЗВЕІЕРІШ ЛЕПТЫ В ШШЕіШОії ПОСТАНОВКЕ, ВЕЛИЧИНА И ФОРМА ПРОВЕСА ЛШШ
3.1. Вивод дифференциального уравнения равновесия
конвейерной ленты с учетом подопечного сдвига

3.2. Метод решения нелинейной систсш дифщерен -циалъннх уравнений
3.3. Вывод основных уравнений равновесия на основа геометрически нелинейной теории
3.4. Метод решения ОСНОВНЫХ ДИ^5ореНДИОЛЫ1ЬК уравнений равновесия лонш
3.5. Таблица шкешалыгах значений провеса лонш для четыре:’; вариантов моделей
i Г/. ВЛИЯНИЕ КОЛЕМ 'ЦЕЛЫ 10 ГО ПРОЦЕССА ПА <ЮШУ И
ВЕЛИЧИНУ ПРОВЕСА ЛЕПТЫ
4.1. Динамика конвейерной ленш в линейной постановке
4.2. Изучение нелинейных колебаний конвейерной
ленты
4.3. Колебание ленты при нелинейном законе сопротивления ДВШШНШО
4.4. Численное решение нелинейных обыкновенных дифференциальных уравнений провеса конвейерной
ленты
> У. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПРОВЕСА ЛЕНТЫ Г.ЖХДУ РОЛИКООПОРАМИ КОНВЕЙЕРА С УЧЕТОМ ШПШШЮ-ДШОР-МИРОВАШОГО СОСТОЯНИЯ ТЯГОВОГО ОРГАНА
ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТ И ВЫВОДЫ
ЛИТЕРАТУРА
ПРИЛОЖЕНИЕ

В современной технике конвейерные ленты являются одним из наиболее важных элементов транспортирующих машин. Конвейерное хозяйство строительного и горнорудного предприятия включает в себя десятки различных ленточных конвейеров, общая протяженность которых достигает нескольких километров. Для современной поточной линии, где конвейер используется как технологическое оборудование важным Лектором эффективной эксплуатации этих линий являются следующие параметры: увеличение прочности, надежности и уменьшение металлоемкости установок.
Совершенствование методов расчета элементов ленточных конвейеров и выбор их оптимальных параметров можно осуществить использованием методов механики деформируемого твердого тела и исследованием напряженно-деформируемого состояния ленты.
В настоящее время успешно применяются материалы, физикомеханические характеристики которых описываются различными способами, однако для выявления необходимости тех или иных материалов необходимо знание особенностей деФюрмирования, в частности, их динамических свойств.
Исследование процессов, возникающих в конвейерных лентах при различных режимах работы конвейерных установок является одной из актуальных задач.
В ранее проведенных исследованиях являний, возникающих в конвейерной ленте имеются отдельные попытки учета нескольких Факторов, оказывающих влияние на эти процессы. В данной работе конвейерная лента рассматривается как анизотропная пластина, работающая на изгиб в статистической и динамической постановках.

■ 5 [*,•(<,• V)
Л*!,*,5-- П I- С1 П ' °
... сМ V- м*
- 8’^*'50-^кг-гп—г-’ <2-и>

Тса 8,-8*
Б,х , пТГ^г х
кКЗ.с * ' 11 ) ,1 АТ^г*
<Ж 'О,
ъ (2.20)
Наибольший прогиб и наибольшие изгибающие моменты получаются з центре и могут быть представлены таким образом:
и 5^4
ш лпо^к =.
384 £>2 е2

^' ? I р представляют собой поправочные коэффициенты, учитывающие влияние боковых сторон К = ± £
При больших отношениях сторон с “ °/6 эти коэффициенты монно принять следующими: оС = I* ^ ~ ) ,
- Пластина с двумя заделанными сторонами.
Прогиб и изгибающие моменты оцределяются по формулам:

- — Г ч4 ^ 2 ^>ч3 + ^ ч ") + !?) -Г
24 £^2 ^ ^,1Л
( Р РТ
(1 У1$*С о пКЗ,х р ^ кТ&,С л0 иЛ$гХ *0ч8, А —о. —Г. 5,»« — с1 _)ьп т