К расчету и аппаратурно-технологическому оформлению абсорбционных методов разделения газовых смесей.

• Автор: Веранян, Р. С.
• Шифр специальности: 05.00.00
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1972
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 137 с.

ГЛАВА 1. Исследование процесса противоточной неизотермической десорбции газа из раст-воров нелетучего поглотителя

§ I. Анализ вопроса

§ 2. Расчет процесса неизотермической

десорбции с подводом тепла

§ 3. Оптимальные условия процесса неизотермической десорбции с подводом тепла

§ 4. Последовательность расчета процесса

противоточной неизотермической десорбции с подводом тепла

§ 5. Равновесие в системе двуокись углерода-водный раствор моноэтаноламина

§ 6. Исследование процесса ; неизотермической десорбции с подводом тепла

За к л юч е ни е

Глава II. Расчет и оптимальное технологическое офоры

ление хемосорбционных методов разделения
газовых смесей
§ I. Вводные замевания
§ 2, Современное технологическое оформление процесса моноэтаноламиновой очистки газа от двуокиси углерода
§ 3. Схема моноэтаноламиновой очистки с
разделенными потоками
§ 4. Опытно-промышленные испытания двухпоточной схемы моноэтаноламиновой очистки
Заключение
Глава III. Исследование массообмена на провальных тарелках в условиях физической абсорбции и десорбции
§ I. Современные методы расчета тарельчатых колонн

§ 2. Гидродинамика провальных тарелок
§ 3. Массопередача на провальных тарелках
§ 4. Описание схемы экспериментальной установки
§ 5. Описание конструкций аппаратов
§ 6. Методика проведения испытаний
§ 7. Методика обработки экспериментальных дан-

§ 8. Результаты обработки. Уравнения массоотдачи
Заключение
Глава IV.Промышленное использование результатов диссертадионной работы
Общие выводы по работе
Литература
Приложение

Развитие различных отраслей химической промышленности ставит перед инженерами и исследователями задачу создания высокоэффективных процессов и аппаратуры. Эта задача может быть решена на основе полного и глубокого знания процессов и наличии расчетных уравнений, внедренных в практику промышленного проектирования.
Главным требованием, предъявляемым к аппаратурно-технологическому оформлению того или иного процесса, является получение целевого продукта с минимальными приведенными затратами. Если до недавнего времени можно было довольствоваться поверхностным знанием процесса и вести проектирование по практическим, эмпирическим данным, то масштабы производств сегодняшнего дня, количество затрачиваемых вспомогательных средств и стоимость аппаратуры требуют обязательной оптимизации производственных процессов. Решение задач оптимизации осложняется тем, что к процессу предъявляются все более высокие требования в отношении полноты выделения индивидуальных продуктов высокой чистоты.
В массообменных процессах и, в частности, в процессах селективной абсорбции, поиск оптимальных решений немыслим сейчас без широкого использования вычислительной техники, предполагающего предварительное математическое описание процесса, адэкватное его реальному течению.
Отсюда следует, что узловой проблемой, в которой смыкаются вопросы науки и практики, является проблема расчетных уравнений. Инженеры-проектировщики не в состоянии решать постав-

проведения процесса регенерации при более высоком давлении. Увеличение общего давления в регенераторе приводит к повышению температуры кипения раствора, то есть увеличивается как давление паров воды, так и давление двуокиси углерода над раствором. При этом парциальное давление двуокиси углерода растет быстрее парциального давления водяного пара /3/, что в конечном счете снижает удельный расход тепла с парогазовой смесью.
Анализ одноступенчатой схемы, а также опыт эксплуатации промышленных и опытно-промышленных установок /50/, показал, что в зависимости от ряда факторов, в частности, от эффективности работы абсорбера и теплообменников, минимальный удельный расход тепла на очистку составляет 1,5-2,0 мГк/т С02 (при концентрации С02 в очищенном газе 1,5-1,1% об.).
8 работе /II/ рассмотрен вопрос о возможности улучшения рекуперации тепла, то есть, снижения дЬркг . Было показано, что в одноступенчатой охеме разность температур на горячем конце теплообменника должна быть не ниже 11-13°; при дальнейшем улучшении рекуперации тепла в теплообменнике общий удельный расход тепла начинает возрастать. Это объясняется тем, что увеличение температуры насыщенного раствора и соответствующее увеличение флегмового числа приводит к тому, что снижение потерь тепла в холодильнике перекрывается ростом потерь тепла с парогазовой смесью.
Очевидно, что снижение &£рег должно осуществляться таким образом, чтобы при этом не увеличивалась температура парогазовой смеси. Это может быть достигнуто за счет того, что перегреву подвергается не весь раствор, а лишь часть его, которая направляется в среднюю часть регенератора. При дросселировании