Методика учета пространственного характера сейсмического воздействия при расчете зданий и сооружений

• Автор: Ушаков, Олег Юрьевич
• Шифр специальности: 05.23.17
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2015
• Место защиты: Екатеринбург
• Количество страниц: 181 с. : ил.

ОГЛАВЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
ГЛАВА 1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ РАСЧЕТА ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ НА СЕЙСМИЧЕСКОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ

1.1 Статическая теория сейсмостойкости Ом ори

1.2 Теория сейсмостойкости Мононобе

1.3 Теория сейсмостойкости Завриева

1.4 Спектральный метод определения сейсмических нагрузок.

Теория Био
1.5 Определение сейсмической нагрузки для системы с п степенями свободы. Теория Корчинского

1.6 Определение сейсмической нагрузки в соответствии с

СП 14.133330.2011 «СНиП II-7-81*. Строительство в сейсмических районах»
1.7 Суммирование модальных откликов системы при сейсмическом воздействии
1.8 Метод SRSS(Square Root of the Sum of the Squares)
1.9 Метод DSC (Rosenblueth's Double Sum Combination)
1.10 Метод CQC (Complete Quadratic Combination)
1.11 Метод Гупты
1.12 Определение суммарного отклика в соответствии с СП 14.133330.2011 «СНиП 11-7-81*. Строительство в сейсмических районах»
1.13 Учет многокомпонентное сейсмического воздействия
1.14 Метод Ньюмарка. Правило 100
1.15 Метод Розенблюта и Контрераса. Правило 100
1.16 Метод CQC3 (Complete Quadratic Combination with three components)

1.17 Метод GCQC3(Generalized Complete Quadratic Combination with
three components)
1.18 Учет пространственного характера сейсмического воздействия для
мостов
Выводы по главе. Цели и задачи исследования
ГЛАВА 2. МЕТОДЫ РЕШЕНИЯ УРАВНЕНИЯ ДВИЖЕНИЯ
2.1 Интеграл Дюамеля
2.2 Преобразование из временной области в частотную область
2.3 Численные методы
2.3.1 Метод Ньюмарка
2.3.2 Метод центральных разностей
2.4 Метод модальной суперпозиции
2.5 Отклик линейно-упругой системы с одной степенью свободы на сейсмическое воздействие
2.6 Отклик линейно-упругой системы с множеством степеней свободы
на сейсмическое воздействие
Выводы по главе
ГЛАВА 3. РАСЧЕТ СИСТЕМ РДМ-1, РДМ-2, РДМ-3 НА СЕЙСМИЧЕСКОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ ВО ВРЕМЕННОЙ ОБЛАСТИ С УЧЕТОМ ПРОСТРАНСТВЕННОГО ХАРАКТЕРА СЕЙСМИЧЕСКОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ
3.1 Расчет отклика РДМ-1 на сейсмическое воздействие во временной
области
3.2 Расчет откликов РДМ-2 и РДМ-3 на сейсмическое воздействие во
временной области
Выводы по главе
ГЛАВА 4. Разработка методики вычисления максимального отклика конструкции с учетом пространственного характера сейсмического воздействия
4.1 Вычисление огибающих спектров
4.2 Расчет максимальных откликов РДМ-1 с использованием огибающих спектров отклика
4.3 Оценка погрешности при вычислении откликов РДМ-1 с использованием огибающих спектров
4.4 Расчет максимальных откликов РДМ-2 и РДМ-3 с использованием огибающих спектров отклика
4.5 Оценка погрешности при вычислении откликов РДМ-2 и РДМ-3 с использованием огибающих спектров
4.6 Сравнение разработанной методики с существующими методами суммирования
4.7 Расчет откликов пространственных расчетно-динамических моделей на сейсмическое воздействие с использованием
огибающих спектров
Выводы по главе
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Огибающие спектры для ЕгЙК|.2... ЕгИкр
ПРИЛОЖЕНИЕ 2. Результаты расчета для РДМ-
ПРИЛОЖЕНИЕ 3. Результаты расчета для РДМ-
ПРИЛОЖЕНИЕ 4. Результаты расчета для РДМ-
ПРИЛОЖЕНИЕ 5. Акты внедрения результатов кандидатской диссертационной работы

ний должны отражать вероятные конфигурации пространственной изменяемости сейсмического воздействия на свободной поверхности и должны быть выбраны таким образом, чтобы вызывать максимальные значения отклика конструкции от сейсмической нагрузки рассматриваемого землетрясения.
Считается, что вышеуказанные требования выполняются, если наложены каждое из двух следующих наборов горизонтальных перемещений «А» и «Б», накладываемых отдельно, в каждом горизонтальном направлении на основание опоры или на концы пружин, моделирующих жесткость основания. При расчете наборы перемещений «А» и «Б» следует учитывать раздельно.
Набор перемещений «А» состоит из перемещений с2г;, вычисляемых в соответствии с выражением
йг1 — £гБI < с1дл12, (1-54)
где относительные перемещения £г вычисляется в соответствии с выражением

ег=-М1—. (1.55)

где с1д - перемещения при проектном землетрясении, соответствующие типу грунта I — ой опоры, в соответствии с ЕН 1998-1[39]; Б* - расстояние (проекция на горизонтальную плоскость) I — ой опоры от начальной опоры I = 0, которая может быть выбрана для удобства как одна из конечных опор моста; Ьд - расстояние, за пределами которого движение земли может рассматриваться как полностью некоррелированные. В зависимости от типа грунта рекомендуемые расстояния представлены в таблице 1.1.
Относительные перемещения £г прикладываются одновременно с одинаковым знаком (+ или -) ко всем опорам моста в рассматриваемом горизонтальном направлении (рис. 1.11)