Метод расчета осадки групп свай большой длины в многослойном основании с учетом продольной сжимаемости свай и их взаимного расположения

• Автор: Чан Тоан Тханг
• Шифр специальности: 05.23.02
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2006
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 166 с. : ил.

Страница
1. ПРИМЕНЕНИЕ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ В СТРОИТЕЛЬНОЙ ПРАКТИКЕ ГОРОДА ХАНОЯ
1.1. Особенности инженерно-геологических условий города Ханоя
1.2. Классификация типовых инженерно-геологических условий г.
Ханоя
1.3. Применение свайных фундаментов в строительной практике Ханоя и задачи для проекта свайных фундаментов
Вывод по первой главе
2. АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ МЕТОДОВ РАСЧЁТА СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ИЗ ЗАБИВНЫХ СВАЙ
2.1. Анализ методов расчёта несущей способности одиночных свай
2.1.1. Принципы методов расчета одиночной сваи различной длины
2.1.2. Методы определения несущей способности одной сваи при действии вертикальных нагрузок
2.2. Методы расчета свайных фундаментов
2.2.1. Расчет несущей способности группы свай по 1-ему предельному
состоянию (по прочному грунту)
2.2.2. Расчет несущей способности группы свай по деформациям
2.3. Особенности работы группы свай большой длины
2.3.1. Распределение силы трения по боковой поверхности сваи
2.3.2. Основные положения расчета деформаций группы свай
2.3.3. Определение осадки группы свай с учетом длины сваи
2.4. Зависимости сопротивления грунта от перемещений сваи относительно грунта
Выводы по второй главе

3. ИССЛЕДОВАНИЕ ОСОБЕННОСТИ РАБОТЫ ОДИНОЧНЫХ СВАЙ И ГРУПП СВАЙ БОЛЬШОЙ ДЛИНЫ И РАЗРАБОТКА МЕТОДА ИХ РАСЧЕТА С ПРИМЕНЕНИЕМ ЭВМ
3.1. Исследование явлений, происходящих в группе свай и в грунтовом основании при действии вертикальной нагрузки
3.1.1. Исследование взаимодействия между силами трения по боковой поверхности и перемещениями относительно грунта с учётом упругой сжимаемости ствола сваи
3.1.2. Исследование расчёта отрицательных сил трения
3.1.3. Исследование взаимодействия сопротивления грунта под острием сваи и под ростверком от перемещений сваи относительно грунта
3.1.4. Исследование взаимодействия между ростверком и сваей
3.1.5. Модель взаимовлияния свай друг на друга при вертикальной нагрузке
3.2. Метод расчёта несущей способности свайных фундаментов при допускаемой осадке с учётом взаимного влияния группы свай и упругой сжимаемости ствола сваи
3.2.1. Система гипотез, на которых основан метод расчета
3.2.2. Схема модели для расчета одиночной сваи
3.2.3. Расчет групп свай с низким ростверком
3.2.4. Использование формулы Миндлина в многослойном основании
3.2.5. Программа “УН” для расчета одиночных свай и групп свай большой длины
3.2.6. Процесс расчёта фундаментов из забивных свай
Выводы по третей главе
4. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЁТОВ И СРАВНЕНИЯ РАСЧЁТНЫХ ЗНАЧЕНИЙ С ДАННЫМИ НАТУРНЫХ ИСПЫТАНИЙ
4.1. Расчёт одиночной сваи длиной 31 м при Ь/с1 = 103
4.1.1. Инженерно-геологические условия площадки Тышона

4.1.2. Сравнение результатов расчетов по методу СНиП 2.02.03-85 [76], которая включена в нормы во Вьетнаме TCVN 205: 1998
[ 111 ], и по методу, разработанному автором
4.2. Сравнение расчетных данных одиночной сваи и групп свай с результатами испытаний на площадке строительства ТЭЦ в г. Новосибирске, проведенных кафедрой МГрОиФ МГСУ и проектноизыскательским институтом «Фундаменпроект»
4.3. Расчет группы свай с низким и высоким ростверком
Вывод по четвертой главе
5. ИССЛЕДОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ, ВЛИЯЮЩИЕ НА ПРОДОЛЬНУЮ ДЕФОРМАЦИЮ СВАИ И ВЛИЯНИЕ МОДУЛЯ УПРУГОСТИ СТВОЛА СВАЙ НА НЕСУЩУЮ СПОСОБНОСТЬ СВАЙ В ГРУППЕ
5.1. Параметры, влияющие на продольную деформацию сваи
5.1.1. Влияние длины свай
5.1.2. Влияние диаметра сваи
5.1.3. Влияние модуля упругости ствола свай
5.1.4. Влияние модуля деформации основания
5.1.5. Влияние количества свай в группе
5.1.6. Влияние месторасположения свай в группе на величину продольной деформации
5.2. Роль модуля упругости ствола свай на несущую способность
групповых свай
5.2.1. Влияние модуля упругости ствола сваи на характер работы одиночной сваи
5.2.2. Влияние модуля упругости ствола сваи на характер работы группы свай
Вывод по пятой главе
ОСНОВЫЕ ВЫВОД
ЛИТЕРАТУРА

нии нагрузки силы трения увеличиваются по значению и распространяются вниз.
Также при нагрузке длина сваи сжимается, в свою очередь сжимаемость влияет на характер передачи нагрузки на сваю, на распределение силы трения по боковой поверхности сваи. Грунт воспринимает нагрузку от ствола, если свая перемещается относительно грунта. Предельное значение этого перемещения определяет максимальную нагрузку. Это явление свидетельствует, что сжимаемость и распределение силы трения взаимно обусловлены. Значение взаимодействия тем больше, чем больше длина сваи.
Бартоломеем A.A. [10] были проведены испытания на натурных и маломасштабных сваях в различных геологических условиях. Он отмечает, что при первых степенях нагрузок силы трения развивались более интенсивно в верхней части свай. Эпюры касательных напряжений имеют вид кривой второго порядка. При дальнейшем возрастании нагрузки и осадок более интенсивно увеличиваются силы трения в нижней части сваи (рис.2.4).
(а) (Ь)
I КГ/СМ?

т кг/см-

ТТТ1

О 0.05 0.10 0
Рисунок 2.4. Графики распределения сил трения по длине сваи при различных нагрузках; а - в тугопластичном суглинке; b - в плотном мелкозернистом песке (Бартоломей A.A., 1965).