Совершенствование технологии производства горячекатаных широких полос с целью уменьшения их продольной разнотолщинности

• Автор: Поспелов, Иван Дмитриевич
• Шифр специальности: 05.16.05
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2014
• Место защиты: Череповец
• Количество страниц: 89 с. : ил.

ОГЛАВЛЕНИЕ
Введение
Глава 1. Литературно-аналитический обзор известных методов энергосилового расчета ШПСГП, математических моделей продольной разнотолщинностн горячекатаных полос и алгоритмов

оптимизации технологических режимов горячей прокатки

1Л. Анализ теоретических методов определения длины очага деформации и усилий горячей прокатки

1.2. Анализ моделей сопротивления пластической деформации

1.3. Анализ известных моделей продольной разнотолщинностн и

способов её снижения

Выводы ио главе

Глава 2. Совершенствование методики энергосилового расчёта ШПСГП

2.1. Определение упругих характеристик материалов полосы и рабочих валков с учётом особенностей горячей прокатки
2.2. Определение сопротивления деформации с учётом фактического содержания в стали химических элементов
2.3. Сопоставительный анализ точности усовершенствованной и
базовой методик расчёта энергосиловых параметров ШПСГП
Выводы по главе
Глава 3. Моделирование процесса образования продольной разнотолщинностн стальных полое на ШПСГП
3.1. Математическое моделирование процесса образования продольной разнотолщинностн широких полос при горячей прокатке
3.2. Анализ точности новой математической модели продольной разнотолщинностн при горячей прокатке в непрерывной группе клетей ШПСГП
Выводы но главе

Глава 4. Разработка и промышленное опробование на широкополосном стане методики компьютерной оптимизации режимов горячей прокатки стальных полос по критерию «минимум продольной разиотолщинности»
4.1. Разработка методики оптимизации режимов горячей прокатки по критерию «минимум продольной разиотолщинности»
4.2. Промышленная реализация методики компьютерной оптимизации режимов горячей прокатки по критерию «минимум продольной разиотолщинности»
4.3. Анализ точности методики компьютерной оптимизации режима
прокатки полос на ШПСГП
Выводы по главе
Глава 5. Промышленные испытания оптимизированных режимов горячей прокатки полос в чистовой группе ШПСГП «2000»
5.1. Общая характеристика ШПСГП «2000»
5.2. Анализ взаимосвязи требований к точности холоднокатаных автомобильных листов и горячекатаных полос, используемых в качестве иодкага для их холодной прокач ки
5.3. Промышленная реализация установленных требований к
горячекатаным полосам
Вывод но главе
Заключение (общие выводы по диссертации)
Литература
Приложения

ВВЕДЕНИЕ
Актуальность работы
В листопрокатном производстве предприятий чёрной металлургии России за последние десятилетия произошли изменения, вызванные развитием автомобильной промышленности и ряда отраслей машиностроения.
Наиболее важные из этих изменений:
- освоение технологии горячей и холодной прокатки более тонких полос, чем это было предусмотрено паспортными характеристиками действующих станов;
- ужесточение требований к точности размеров и плоскостности листов, установленное их потребителями.
Под воздействием этих изменений потребовалось усовершенствовать методы энергосилового и технологического расчётов листовых станов. Решением этой задачи, начиная с 2000 года, занимается череповецкая научная школа прокатчиков, в том числе с 2010 по 2012 год — в рамках Федеральной целевой программы (ФЦП) «Научные и научно-педагогические кадры России (государственный контракт № 16.740.1 1.0032 от 01.09.2010 г.)».
Данная диссертационная работа является частью исследований, выполнявшихся по указанному государственному контракту. Она посвящена совершенствованию методов энергосилового и технологического расчётов широкополосных станов горячей прокатки.
В работах череповецкой научной школы прокатчиков, выполненных в предшествовавший период, было установлено, что при горячей прокатке наиболее тонких полос протяженность упругих участков может достигать 17-21 % от общей длины очага деформации, в связи с чем была разработана усовершенствованная методика энергосилового расчёта широкополосных станов горячей прокатки (ШПСГП).
В этой методике напряжения, действующие на полосу в очаге деформации,' и удельные работы прокатки вычисляются отдельно на каждом

рабочих технологических режимов чистовой группы ШПСГП «2000» представлены в Приложении 2.
Таблица 2.
Результаты расчета структурных параметров и сил прокатки по уточнённой методике, сопоставление сил прокатки, рассчитанных по базовой и уточнённой методикам, с фактическими значениями сил прокатки (по данным АСУТП стана «1700»),
Номер режима Номер клеш 2 г г V / <>/ /о Сила прокатки /J. МИ Погрешность Расчета ДР„ %
5 расчетам базовая меюдика уточненная Методика
базовая методика 3 г3 Б й - с г t-о у н ^
1 73,75 3,25 4,7 21.5 21,71 21,7 і 0.
2 49.9 4,5 9,1 20.9 19,86 20.77 5 0,
3 32.45 7 22 19.8 18,1 19,3 8.8 2,
4 19.56 5.95 31 10.5 9.82 10,76 6.46 2,
5 20.9 8,27 40 15.6 16.7 15,95 7 2,
6 1 5.46 5,9 39 8.5 8.26 8,63 2.8 1,
1 73,46 3 4,3 19.85 21,45 19,54 8,04 1,
2 49 4.65 9,8 19,83 20,26 19,56 2,2 1,
3 30,3 5,05 17,2 13,9 14,82 13,52 6,59 2,
“ 4 24.2 6.4 27,1 13,02 13,07 13 0.38 0,
5 18.6 5.95 33 9.53 9,08 9,8 4.76
6 12,8 4.35 35,7 5,66 5.18 5.66 8,5
! 72 2.93 4,3 19.71 22,18 19,17 1 1,1 2,
? 48.3 4.5 9.65 19.58 20,26 19.58 3,5
3 31.2 5,5 18,1 13.9 13,4 13.98 1,5 0,
4 27 6,1 23,3 13.96 1 5,46 13,72 10,7 1,
5 23.8 7.3 31.4 16 16,29 15,79 1.86 1,
6 14,33 5.06 36.7 7.1 6,55 7,23 7,8 1,
1 73.1 3.1 4.5 20,05 21,9 19,46 5
2 46.2 4 9 17.22 17,64 16,97 2,4 1,
3 31.2 5.57 17.5 14.71 15,08 15,06 2,5 2,
4 24 5.96 25,65 1 1,84 10,7 11,74 1 1 0.
5 23.8 5,8 30,8 9.6 8,57 9.65 10.7 0,
6 14.4 4.76 35 5.9 5.26 6.12 10.8 3,
1 68.6 3,28 5,1 20 19,1 20.5 4,5 2.
2 49.4 3.75 7.9 17.22 18,7 16,76 8,6 2,
3 33.3 5,05 15,9 14,7 13.95 14,2 5.1 3.
4 27.5 5,54 21 12.84 14,07 12,48 9,6 2.
5 23.4 6.7 29,55 13,6 12,88 13,95 5,3 2,
6 14,65 4,46 5.9 6,4 5,8 8.4 1.