Совершенствование процесса формирования поперечного профиля и плоскостности горячекатаных полос на основе моделирования работы валковой системы "кварто"

• Автор: Кухта, Юлия Борисовна
• Шифр специальности: 05.16.05
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2009
• Место защиты: Магнитогорск
• Количество страниц: 189 с. : ил.

ГЛАВА
ФОРМИРОВАНИЕ ПОПЕРЕЧНОГО ПРОФИЛЯ И ПЛОСКОСТНОСТИ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ПОЛОС. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ ИЗНОСА ВАЛКОВЫХ СИСТЕМ. МОДЕЛИРОВАНИЕ НАГРУЗОК И ДЕФОРМАЦИЙ БАЖОВЫХ СИСТЕМ ЛИСТОПРОКАТНЫХ СТАНОВ
1.1 Факторы, определяющие поперечный профиль полос при горячей прокатке на непрерывном широкополосном стане

1.2 Методы регулирования, стабилизации поперечного профиля и плоскостности полос

1.3 Особенности и моделирование износа валковой системы

1.3.1. Прогнозирование величины износа прокатных валков путем учета расхода электроэнергии на прокатку

1.3.2. Статистический подход в прогнозировании величины износа прокатных валков

1.4 Модели нагрузок и деформаций валковых систем кварто

1.5 Проблемы формирования поперечного профиля полос на широкополосном стане 2500 горячей прокатки ОАО «ММК»

1.6 Цель и задачи работы

ГЛАВА
МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ИЗНОСА ОПОРНЫХ ВАЛКОВ
2.1 Износ опорных валков ШСГП 2500
2.2 Прогнозирование профиля износа опорных валков клетей чистовой группы стана горячей прокатки
2.3 Учет особенностей неравномерности износа опорных валков
2.4. Проверка адекватности методики прогнозирования профиля износа
опорных валков клетей чистовой группы стана г/п
2.5 Дополнение к математической модели описания нагрузок, деформаций валков и профиля прокатываемых полос
2.6 Об учете влияния износа рабочих валков
Выводы к главе
ГЛАВА
ОСОБЕННОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ ПРОФИЛЯ ПОЛОС В УСЛОВИЯХ ШИРОКОПОЛОСНОГО СТАНА ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ 2500
3.1 Анализ последовательности ширин выпускаемого проката за кампанию опорных валков
3.2 Реализация предложенной методики определения текущего износа опорных валков с помощью программного продукта «Профиль 2500»
3.3 Моделирование и анализ распределения и величины износа опорных валков в течение межперевалочного периода их работы
3.4 Исследование влияния износа опорных валков на формирование дефектов
поперечного сечения и плоскостности полосы
Выводы к главе
ГЛАВА
РАЗРАБОТКА, ОПРОБОВАНИЕ И ВНЕДРЕНИЕ СИСТЕМЫ ВОЗДЕЙСТВИЙ НА ЧИСТОВУЮ ГРУППУ КЛЕТЕЙ ШСГП 2500 С ЦЕЛЬЮ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ ПОЯВЛЕНИЯ ДЕФЕКТОВ ПРОКАТА
4.1 Выбор эффективных способов компенсации негативного влияния износа опорных валков на профиль прокатных полос
4.2 Разработка и опробование системы воздействий на чистовую группу клетей ШСГП 2500 с учетом фактического износа для повышения качества проката по профилю и плоскостности
4.2.1 Корректировка профилировок опорных валков
4.2.2 Корректировка профилировок рабочих валков
4.2.3 Система принудительного изгиба рабочих валков
4.2.4 Регламентирование продолжительности кампании опорных валков
4.3. Опыт практического применения модифицированной модели нагрузок и деформаций валковых систем «кварто» с учетом текущего износа опорных
валков и программной системы «Профиль 2500». Корректировка и внедрение предложенной системы
4.3.1 Производство широкой трубной заготовки (штрипса) из низколегированных марок стали с высокими требованиями к планшетности
4.3.2 Опытная прокатка горячекатаного подката двойной ширины для жести
Выводы к главе
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Список используемой литературы
Приложение
Приложение
Приложение
Приложение
Приложение
Приложение
Приложение
Приложение
Приложение
Приложение

Продолжение таблицы 2
№ клетн 2^)^, мм верхний валок '2^р> 1, мм нижний валок 2СГ, мм верхний валок 2СГ, мм нижний валок 2дельта ’ верхний валок ^ДЕЛЬТА > ММ Нижний валок
9 0,323 0,141 0,804 0,828 0,449 0,654
10 0,161 0,400 1,216 0,307 1,006 0,105
11 0,297 0,277 0,890 1,069 0,557 0,749
В таблицах 2.9 и 2.10 представлены итоговые векторы износа 2„ для нижних и верхних валков клетей. Оценку результатов произвели, используя вектор несходимости 2НС.
г„с=г„-2ф, (2.6)
где 2р - вектор значений, полученных по расчетной формуле;
2Ф - данные замеров износа валка.
В таблицах 2.9 и 2.10 находятся данные замеров износа опорных верхних и нижних валков соответственно. В таблицах 2.11 и 2.12 — расчетные значения износа, полученные по предложенной методике. Значения вектора 2пс для каждого валка (верхнего и нижнего) клетей представлены в таблицах 2.13 и 2.14. В результате можно сказать, что для 8 клети у верхнего и нижнего валков, а также нижнего валка 10 клети наблюдается небольшое завышение расчетных значений износа (в таблице выделено курсивом). В большинстве исследуемых кампаниях для всех валков отмечается приемлемое совпадение замеров износа с полученными данными.
В некоторых случаях (около 19%) итоговые расчетные значения превышают или занижают реальные. Причины такого несоответствия можно объяснить тем, что формирование величины износа относится к сложным многофакторным процессам с заметным влиянием случайных воздействий. Описать его со 100% сходимостью крайне затруднительно. Как показал анализ источников [58-67] никакая из существующих методик не может дать абсолютную воспроизводимость результата. В нашем случае даже тогда, когда отклонение между расчетными и опытными данными существуют, они остаются в приемлемом диапазоне.