Характеристики тепло- и массопереноса к подвижной и закрепленной поверхности в псевдоожиженном слое и методы их расчета применительно к сжиганию твердого топлива

• Автор: Пальченок, Геннадий Иванович
• Шифр специальности: 05.14.05
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Минск
• Количество страниц: 223 c. : ил

СПИСОК ОСНОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ

1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА

1.1. Тепло- и массообмен псевдоожиженного слоя крупнодисперсного материала с погруженной поверхностью

1.2. Теплообмен псевдоожиженного слоя с погруженными ребристыми трубами

1.3. Тепло- и массообмен частиц твердого топлива при низкотемпературном сжигании в псевдо-ожиженном слое

1.4. Дели и задачи исследования

2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ УСТАНОВКА И МЕТОДИКИ ИЗМЕРЕНИЙ

2.1. Описание экспериментальной установки

2.2. Методика и условия исследования теплообмена подвижной модельной частицы в псевдоожиженном слое
2.3. Методика и условия исследования массообмена подвижной модельной частицы в псевдоожиженном слое
2.4. Методика и условия измерений коэффициентов теплоотдачи горизонтальных ребристых труб
в псевдоожиженном слое
2.4.1. Одиночная труба
2.4.2. Локальные коэффициенты теплоотдачи
2.4.3. Пучок ребристых труб
2.5. Обработка и обобщение экспериментальных данных

3. ТЕПЛО- И МАССООБМЕН ПОДВИЖНОЙ МОДЕЛЬНОЙ ЧАСТИЩ В ПСЕВДООЖИЖЕННОМ СЛОЕ КРУПНОДИСПЕРСНОГО МАТЕРИАЛА
3.1. Характер движения незакрепленной модельной
частицы в псевдоожиженном слое
3.2. Теплообмен подвижной модельной частицы в псевдоожиженном слое
3.3. Массообмен подвижной модельной частицы в псевдоожиженном слое
3.4. Анализ экспериментальных данных по массообмену модельных частиц
3.5. Конвективная составляющая коэффициента теплоотдачи модельной частицы
3.6. Выводы
4. ТЕПЛООБМЕН ПСЕВДООЖИЖЕННОГО СЛОЯ КРУПНОДИСПЕРСНОГО МАТЕРИАЛА С ПОГРУЖЕННЫМИ ГОРИЗОНТАЛЬНЫМИ РЕБРИСТЫМИ ТРУБАМИ И ИХ ПУЧКАМИ
4.1. Термическая эффективность ребра в псевдоожиженном слое
4.2. Теплообмен одиночной горизонтальной ребристой трубы
В псевдоожиженном слое
4.3. Теплообмен псевдоожиженного слоя с горизонтальным пучком ребристых труб
4.4. Выводы
5. МЕТОДЫ РАСЧЕТА ХАРАКТЕРИСТИК ТЕПЛО- И МАССОПЕРЕНОСА К ПОВЕРХНОСТИ ЧАСТИЦ ТОПЛИВА И ОХЛАЖДАЮЩИХ РЕБРИСТЫХ
ТРУБ В ТОПКАХ С ПСЕВДООЖИЖЕННЫМ СЛОЕМ
5.1. Оценки температуры и скорости горения частиц
твердого топлива в псевдоожиженном слое

5.2. Методика теплового расчета и выбора основных геометрических характеристик горизонтального пучка ребристых труб, погруженного в топку С псевдоожкженным слоем
5.3. Выводы
ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ
ЛИТЕРАТУРА
ПРИЛОЖЕНИЯ
П.І. Акты об использовании материалов диссертационной работы
П.2. Оценки погрешностей измерений
П.З. Программа теплового расчета цучка ребристых
труб в ПС
П.4. Таблицы экспериментальных данных

Типичная процедура опытов была следующей. Зонды прогревались в емкости, воздух в которой был насыщен парами нафталина, до темтом зонд извлекался из емкости, взвешивался на весах ВЛА-200-М (погрешность + 0,2 мг), привязывался к нити и вводился в ПС. Оценки, проведенные с помощью кривых охлаждения шара в среде с постоянной температурой при граничных условиях третьего рода /104/, показали, что за время взвешивания и оснащения зондов их температура снижалась примерно до ~кпс . Благодаря высокой интенсивности теплообмена в ПС поверхность зонда при вводе в слой практически мгновенно (за несколько секунд) принимала с точностью, не выходящей за пределы погрешности измерения, температуру слоя. Это подтверждается данными /34, 37, 105/.
Зонд обычно находился в слое 4-6 минут, что близко к характерному времени сгорания реальной угольной частицы в ПС /3, 96-98/. Поскольку продолжительность опыта была намного больше периода циркуляции зонда в слое (~ 1-10 с) и времени прогрева его поверхности до , процесс массообмена можно было считать квазистационарным. По убыли массы нафталина А 6 с погрешностью не более +6% (см. приложение 2) рассчитывался коэффициент массоотдаТак как опыты проводились с одиночным зондом, парциальное давление паров нафталина в набегающем потоке воздуха р =0. Температура поверхности зонда, как показано выше, Тр = Трс . Однозначно связанное с ней парциальное давление паров на поверхности рассчитывалось (в мм рт. ст.) по уравнению, полученному в /106
пературы 52-55°С, т.е. на 2-5°С выше температуры слоя. Перед опычи /34, 58, 103
( 2.2 )