Контроль величины преднапряжения арматуры, прочностных и деформативных показателей качества железобетонных конструкций вибрационным методом

• Автор: Поляков, Владимир Иванович
• Шифр специальности: 05.11.13
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2004
• Место защиты: Орел
• Количество страниц: 143 с. : ил.

ОГЛАВЛЕНИЕ
Введение
I Краткий обзор методов неразрушающего контроля качества железобетонных конструкций
1.1 Общее состояние вопроса по контролю качества железобетона
1.2 Краткая характеристика методов контроля качества строительных конструкций
1.3 Цели и основные задачи исследования
II Теоретическое обоснование возможности применения вибра-ционного метода для контроля качества железобетонных конструкций балочного типа
2.1 Взаимосвязь максимального статического прогиба и собственной частоты колебаний в однопролётных балках
2.1.1 Взаимосвязь максимального прогиба и основной частоты колебаний балок при поперечном изгибе
2.1.2 Взаимосвязь максимального прогиба и основной частоты колебаний балок при продольно-поперечном изгибе
2.2 Определение величины предварительного напряжения арматуры
2.3 Определение собственной частоты колебаний в центрально армированной преднапряжённой балке с арматурой, не связанной с материалом конструкции
2.3.1 Система с центральным расположением напрягаемой арматуры
2.3.2 Система с внецентренным расположением напрягаемой арматуры
2.4 Способ контроля жёсткости, трещиностойкости и прочности изгибаемых железобетонных конструкций
2.5 Применение колебаний звукового диапазона для диагностики железобетонных изделий в режиме продольных колебаний

2.5.1 Определение основной частоты колебаний
2.5.2 Определение максимального прогиба

2.6 Основные выводы по главе
III Экспериментальные исследования параметров качества желе-
зобетонных предварительно напряженных плит вибрационным методом
3.1 Цели проведения экспериментальных исследований
3.2 Описание объектов исследования
3.2.1 Железобетонные предварительно напряженные пустотные плиты
3.2.2 Железобетонные плиты дорожного покрытия
3.2.3 Металлическая балка
3.3 Приборы, оборудование и средства измерений, использумые при
испытании железобетонных конструкций
3.4 Подготовка и проведение вибрационных испытаний железобетонных преднапряженных плит
3.5 Анализ погрешности результатов эксперимента
3.6 Результаты вибрационных и статических испытаний
3.6.1 Результаты испытаний плит пустотного настила
3.6.2 Результаты испытаний металлической балки
3.6.3 Результаты испытаний плит дорожного покрытия
3.7 Диагностика жёсткости, трещиностойкости и прочности изгибаемых железобетонных конструкций вибрационным методом
3.8 Результаты испытаний плит дорожного покрытия в режиме продольных колебаний
3.9 Методические рекомендации для проведению вибрационных испытаний железобетонных плит в режиме поперечных и продольных колебаний
3.9.1 Общие положения и технические требования
3.9.2 Приборы, средства контроля и измерений
3.9.3 Подготовка и испытание эталонных изделий
3.9.4 Испытание серийных плит

3.10 Основные выводы по главе
Основные выводы
^ Заключение
Список литературы
Приложение 1 Виброграмма испытания металлической балки,
о = 50 мм/с
Приложение 2 Виброграмма испытания плит ПК 8
Приложение 3 Виброграмма испытания плит ПК 8
Приложение 4 Виброграмма испытания плит дорожного покры-

тия^і = 4м, v= 100 мм/с
Приложение 5 Виброграмма испытания плит дорожного покрытия £ — 6 м, и = 25 мм/с
Приложение 6 Графики испытания плит пустотного настила
П1-1...П1-9 ПК 8
Приложение? Графики испытания плит пустотного настила
П2-1...П2-9 ПК 8
Приложение 8 Графики испытаний плит дорожного покрытия,

/ = 6м
Приложение 9 Графики испытания плит дорожного покрытия в
режиме продольных колебаний, £ = 6 м
Приложение 10 Акт о внедрении результатов диссертационной работы

ставим вместо Р3 критическое усилие Ркр = {чЛ2Р = я2ЕІ /(0,56£)2, соответст-
вующее заданной продольной силе (см. [112, с. 207, табл. 12.6]). Тогда выражение (2.6) примет вид:
Основную частоту колебаний балки, очевидно, можно вычислить из выражения, аналогичного формуле для определения частоты колебаний центрально сжатого сосредоточенной силой Р стержня, известной из курса строительной механики [110 ] без решения соответствующего дифференциального уравнения:
Рассмотрим случай, когда продольная равномерно распределенная нагрузка приложена внецентренно. Расчетная схема, соответствующая этому случаю, представлена на рисунке 2.2 (схемы а) и б)).
При вычислении максимального прогиба заданной балки и’о можно погонную моментную нагрузку т* = це (где е - эксцентриситет приложения продольной нагрузки) отнести к внешним поперечным силам. Для определения ее вклада в прогиб от поперечной нагрузки воспользуемся способом Верещагина, построив грузовую и единичную эпюры изгибающих моментов Мрп Му (см. рис. 2.2, схемы в, г). Перемножая эти эпюры, получим:
Общий прогиб от поперечной нагрузки найдем как сумму прогибов от равномерно распределенных нагрузок д и т*:

(2.7)
Здесь^о = 5д£4/384Е1— максимальный прогиб балки от поперечной нагрузки.
(2.8)
(УоЬ =-Яп/3е/(24Е1).